低压缩区

‘壹’ 发动机实际循环中,压缩过程压缩终了的压力过低,会导致哪些故障现象

气缸压力过低，会导致发动机动力性、经济性下降，产生汽车行驶无力、油耗增加、起动困难等故障。

‘贰’ 如何判断中、低、高压缩性土

压缩系销腊数 a 值与土所受的荷载大小有关。工程中一般采用 100 ～ 200 kPa 压力区间内对应的压缩系数 a 1-2 来评价土的压缩性。即：

a 1-2 <0.1/ MPa 属低压缩性土；

0.1 /MPa ≤ a 1-2 <0.5/ MPa 属中压缩性土；

a 1-2 ≥ 0.5/ MPa 属高压缩性土。

压缩模量是另一种表示土的压缩模量的指标，Es越小，土的压缩性越高。

Es<4MPa 高压缩性土。

(2)低压缩区扩展阅读

一、土的压缩性特点：

（1） 土的压缩性主要是由于孔隙陆枝体积减少而引起的；

（2） 由于孔隙水的排出而引起的压缩对于饱和粘土来说需要时间，将土的压缩随时间增长的过程称为土的固结。

二、地基承载力特征值

指由载荷试验测定的地基土亏悉滑压力变形曲线线性变形内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。

也可以这么说：建筑地基所允许的基础最大压力，基础给地基施加的压力如果大于该值，可能会发生过大变形。

‘叁’ 如何将WPS文档压缩成最小

在使用无损压缩的前提之下，只能根据不同情况采用不同压缩算法了，但是还是有一个极限的。如果想要在保证清晰度的情况尽可能压缩文件大小，给大家种草软件嗨格式压缩大师。

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‘肆’ 什么是土的压缩性

问题一：什么是土的压缩性？ 土压缩性是指土受压时体积压缩变小的性质。一般认为，这主要是由于土中孔隙体积被压缩而引起的。常用压缩系数来反映土压缩性的大小。土的压缩性直接影响地基的变形值。

问题二：什么叫土的压缩性 土压缩性是指土受压时体积压缩变小的性质。一般认为，这主要是由于土中孔隙体积被压缩而引起的。常用压缩系数来反映土压缩性的大小。土的压缩性直接影响地基的变形值。

问题三：建筑中，什么是冲填土？什么是高压缩性土层？ 简单说抚下吧.冲填土：用冲填的工艺回填起来的叫冲填土。
土的压缩性系数》0.5MPA^-1时，则为高压缩性土，这样的土层。叫高压缩性土层

问题四：土体具有压缩性的主要原因是 土体具有压缩性的是因为：
1、土地颗粒之间存在空隙，在压力的作用下，空隙减少，因此土地压缩。
2、土地压缩性是指土受压时体积压缩变小的性质，常用压缩系数来反映土压缩性的大小。
3、影响土地压缩的因素有：产生压缩的压力、土体的压缩系数、土体梗含水量及排水条件、土的应力历史。

问题五：土的压缩性指标有哪些 侧限压缩性指标有压缩系数a，压缩模量E，用固结试验测定 但遇到下列情况是，侧限压缩试验就不适用了： （1）地基土为粉、细砂，取原状土样很困难，或地基为软土，土样取不上来 （2）土层不均匀。土试样尺寸小，代表性差 此时就得用原位测试，常用的有载荷试验和旁压试验

问题六：什么是低压缩性土 1.压缩模量
土的压缩模量指在侧限条件下土的垂直向应力与应变之比，是通过室内试验得到的，是判断土的压缩性和计算地基压缩变形量的重要指标之一。
压缩模量是另一种表示土的压缩模量的指标，Es越小，土的压缩性越高。
Es 问题七：土的压缩性指标有哪些？各通过什么试验测得 侧限压缩性指标有压缩系数a，压缩模量E，用固结试验测定
但遇到下列情况是，侧限压缩试验就不适用了：
（1）地基土为粉、细砂，取原状土样很困难，或地基为软土，土样取不上来
（2）土层不均匀。土试样尺寸小，代表性差
此时就得用原位测试，常用的有载荷试验和旁压试验

问题八：土的压缩性指标有哪些 两个，压缩系数 a 值与土所受的荷载大小有关。工程中一般采用 100 ～ 200 kPa 压力区间内对应的压缩系数 a 1-2 来评价土的压缩性。即：
a 1-2 问题九：评价土的压缩性指标用什么表示 无黏性土的密实度 ① 用孔隙比作为划分密实度的标准； ② 以相对密度作密实度的标准； ③ 用标准贯人试验划分密实度.
(2) 黏性土的物理性质 （）提供
① 液限 黏性土液态与塑态之间的分界含水量称为液限.
② 塑限 黏性土塑态与半固态的分界含水量称为塑限.
③ 缩限 黏性土固态与半固态的分界含水量称为缩限.
④ 塑性指数 黏性土处于可塑状态的含水量变化范围,即液限与塑限之差,称为塑性指数.
⑤ 液性指数 天然含水量与塑限之差除以塑性指数,是判别黏性土软硬状态的指标.
⑥ 活动度 活动度反映黏性土中所含矿物的活动性.
⑦ 灵敏度 灵敏度反映黏性土结构性的强弱.

问题十：什么是土的压缩性？ 土压缩性是指土受压时体积压缩变小的性质。一般认为，这主要是由于土中孔隙体积被压缩而引起的。常用压缩系数来反映土压缩性的大小。土的压缩性直接影响地基的变形值。

‘伍’ rar命令行使用方式

RAR 命令行语法
~~~~~~~~~~~~~~
语法
RAR.exe <命令> [ -<开关> ] <压缩文件> [ <@列表文件...> ]
[ <文件...> ] [ <解压路径\> ]

常用命令
a 添加文件到压缩文件中。
例子:
1) 从当前目录添加所有的 *.hlp 文件到 help.rar 压缩文件:
rar a help *.hlp

2) 如果目录包含文件掩码或以反斜线结尾，将会应用普通的规则，你需要指定 -r 开关来处理它的子目录。
下列命令会把 Bitmaps 目录中除了子目录外的所有文件添加，因为未
指定开关 -r:
rar a Pictures.rar Bitmaps\*

d 从压缩文件中删除文件。请注意，如果这个命令导致压缩文件中所有文件
全部删除，这个空的压缩文件将被删除。

e 解压文件到当前目录。

f 更新压缩文件中的文件。 更新打包到压缩文件后被改变的文件。这个命令不
向压缩文件中添加新文件。

u 更新压缩文件中的文件。添加不在压缩文件中的文件和更新打包后改变了的
文件。

m[f] 移动到压缩文件中[只用于文件]。移动文件和目录会使压缩操作完成后它
们被删除。如果使用变量'f'和/或应用开关'-ed'，则不删除目录。

v[t,b] 详细列出压缩文件内容[技术信息]。文件列出所使用的格式:绝对路径名，文
件注释，原始和压缩后的大小，压缩率，最近更新日期和时间，属性，CRC，
压缩方式和解压所需的最小RAR版本。当使用't'变量时可选技术信息(主操作
系统，固实标志和老的文件版本标记)显示。变量 'b' 强制 RAR 只输出单纯
的文件名，而没有其他任何的附加信息。
列出所有压缩卷的内容，使用星号('*')代替压缩文件扩展名或使用'-v'
开关。
例子:
1) 列出 system.rar 压缩文件的内容 (技术信息)并使用重定向符输出
到文件 techlist.lst 中
rar vt system >techlist.lst
2) 列出 tutorial.rar 压缩文件的内容 (单纯文件名模式)
rar vb tutorial
x 带绝对路径解压
例子:
rar x test.rar testDir\
注意，目录名后面要跟\符号，如果没有testDir这个文件夹，会先自动创建。
如果文件已存在，若要解压后覆盖文件，则使用-o+开关，或者用-y开关。若不覆盖则用-o-开关。

常用开关

-ag[格式]
使用当前的日期和时间生成压缩文件名。
当创建压缩文件时附加当前日期字符串到压缩文件名上。用于每日备份。
附加的字符串格式有几种可选的格式参数定义或使用"YYYYMMDDHHMMSS"。
字符串的格式可以包含下列字符:
Y - 年
M - 月
MMM - 使用文本字符串作为月名(Jan，Feb，等.)
W - 年的第几周 (每星期从星期一开始)
A - 星期几 (星期一 -1，星期日 - 7)
D - 月的第几天
E - 年的第几天
H - 小时
M - 分 (如果在小时后，被作为分钟对待)
S - 秒
N - 压缩文件数。RAR 搜索要生成的名字的文件是否存在，如果发现
它已经存在，将递增一个压缩文件数字，直到生成一个唯一的名字。
'N' 格式化字符在创建卷时不被支持。
上面列出的每个字符串仅表示添加到压缩文件名中的一个字符。例如,
使用 WW 表示 2 数字的星期或 YYYY 定义 4 数字的年。
如果在格式化字符串的第一个字符是'+'，日期字符串和基本压缩文件名
位置交换，所以日期将在压缩文件名之前。
格式化字符串可以包含在 '{' 和 '}' 包含的可选字符。此文本插入到压
缩文件名中。
所有其它字符被不变地添加到文件名上。
如果你需要更新已经存在的压缩文件，小心使用 -ag 开关。依赖于以前
使用的 -ag 传送的格式化字符串和时间，生成的和现有的压缩文件名可
能不匹配。在这种情况下 RAR 会创建一个新的压缩文件，而不是更新现
有文件。

例子:
1) 使用默认 YYYYMMDDHHMMSS 格式
rar a -ag backup
2) 使用 DD-MMM-YY 格式
rar a -agDD-MMM-YY backup
3) 使用 YYYYMMDDHHMM 格式，替换'backup'之前的日期
rar a -ag+YYYYMMDDHHMM backup
4) 使用 YYYY-WW-A 格式，包含区段描述
rar a -agYYYY{year}-WW{week}-A{wday} backup
5) 使用 YYYYMMDD 和压缩文件数。它允许你在同一天使用 -agyymmdd-nn
数次，每一个新的压缩文件名都将包含一个新的递增数字。
rar a -agYYYYMMDD-NN backup
注意：以上命令会生成文件名为backup{日期字符串}.rar的压缩包，backup也可以是别的自定义名字。
若想文件名中只保留日期，只需不写backup只写.rar即可：rar.exe a –agYYYY-MM-dd .rar

-ed 不添加空目录
这个开关指出空目录不被存储到被创建的压缩文件中。当解压这样一个压
缩文件时, RAR 会基于他们内部的文件路径创建非空的目录。关于空目录
的信息丢失。非空目录除了名字外(访问权限, 流, 等。)其他所有属性全
部丢失, 所以只有在你不需要保留这样的信息时使用此开关。
如果 -ed 和 'm' 命令或 -df 开关一起被使用，RAR 将不能移除空的目录。

-hp[p] 加密文件数据和头。
这个开关和 -p[p] 类似，但是开关 -p 只加密文件数据，而使文件名等
其它信息可见。这个开关加密所有包括文件数据、文件名、大小、属性、
注释和其它块等所有可感知压缩文件区域，所以它提供了更高的安全等
级。在压缩文件中使用-hp 加密，没有密码甚至不可能查看文件列表。
例子:
rar a -hpfGzq5yKw secret report.txt
将添加文件 report.txt 到加密的压缩文件secret.rar中，使用密码
'fGzq5yKw'

-m<n> 设置压缩模式:
-m0 存储 添加到压缩文件时不压缩文件。
-m1 最快 使用最快方式(低压缩)
-m2 较快 使用快速压缩方式
-m3 标准 使用标准(默认)压缩方式
-m4 较好 使用较好压缩方式(较好压缩，但是慢)
-m5 最好 使用最大压缩方式(最好的压缩，但是最慢)
如果没有指定这个开关，RAR使用-m3方式(标准压缩)。
默认情况下，RAR 在 -m1 和 -m2 模式中只使用常规压缩算法，高级算法
像声音和真彩处理只有在 -m3..-m5 模式下才启用，提升的文本压缩只有
在 -m4..-m5 中才被激活。默认值可以使用 -mc 开关替代。

-ms[列表]
指定存储文件类型。
指定不压缩而直接存贮的文件类型。这个开关被用来存储已经压缩的文件，
这将帮助增加压缩速度，而不会显着的减小压缩率。
可选参数 <列表> 参数定义使用分号隔开的文件扩展名列表。例如，
-msrar;zip;jpg 将强制RAR不压缩直接存储所有的RAR和ZIP压缩文件和
JPG 图像。它也允许在列表中指定通配符文件掩码，所以 -ms*.rar;
*.zip;*.jpg 也可以工作。
如果 <列表> 没有被指定，-ms 开关将使用默认的包含下列文件类型的扩
展设置:
7z, ace, arj, bz2, cab, gz, jpeg, jpg, lha, lzh, mp3,
rar, taz, tgz, z, zip

-mt<线程>
设置线程数。仅可用于 Window 版本。
<线程> 参数可以是从 0 到 16 的值。它定义对于压缩算法活动线程的
推荐数。如果它大于 0，RAR 会使用多线程版本的压缩算法，在多处理
器系统上提供更高的速度。真实的活动线程数可能和指定的不同。
如果 <线程> 是 0，RAR 会使用单线程压缩算法。
改变 <线程> 参数轻微影响压缩率，所以如果所有其它压缩参数相等而
使用不同的 -mt 开关创建的压缩文件不会解压得一样连贯。
如果没有指定 -mt 开关，RAR 会尝试检测可用的处理器的数量并自动
选择优化的线程数。

-or 如果相同名字的文件已经存在则自动重命名解压的文件。重命名文件将得
到象 'filename(N).txt' 的名字，'filename.txt' 的位置是原始的文件
名，如果文件存在 'N' 是从 1 增加数字。

-o[+|-] 设置覆盖模式。可以在解压或更新文件时使用。下列模式可用:
-o 覆盖前询问
(默认用于解压文件);
-o+ 覆盖所有
(默认用于更新的压缩文件);
-o- 跳过已存在的文件。
-o+ 覆盖已存在的文件。
-o- 不覆盖已存在的文件。

-p[p] 压缩时，使用字符串<p>作为密码加密文件。密码大小写敏感。如果你在
命令行忽略密码，你会看到一个输入密码的提示。
例子:
rar a -pmyhoney secret1 *.txt
添加 *.txt文件并用密码"myhoney"加密.

-r 包含子文件夹，可以使用命令:
a，u，f，m，x，e，t，p，v，l，c，cf 和 s.
当使用命令 'a'，'u'，'f'，'m' 将处理在所有子目录中以及当前工作目
录的中的文件。
当使用命令 x，e，t，p，v，l，c，cf 或 s 将处理在子目录以及当前工
作目录中所有压缩文件。

-r- 禁用递归。
在某些情况下，即使没有指定 -r 开关 RAR 也会自动启用递归。开关 -r-
禁止它。
压缩时如果你指定了目录名，目录名不包含通配符，即使 -r 开关没有指定，
默认 RAR 添加目录的内容。如果磁盘根目录没有把通配符作为文件掩码指定，
RAR 也会自动启用递归。开关 -r- 禁用此行为。

例子:

rar a -r- arc dirname

命令仅会添加空目录 'dirname' 目录并忽略它的内容。下列命令:

rar a -r- arc c:\

会仅压缩 c: 根目录的内容并不会包含子目录。

-ta<日期>
只处理指定日期之后修改的文件。
日期字符串的格式是 YYYYMMDDHHMMSS。它允许在日期字符串中插入'-'
或 ':'的分隔符，并忽略后部区域。例如，下列开关是正确的:
-ta2001-11-20在内部它被转换成 -ta20011120000000 并作为"从2001
年11月20日0时0分0秒后修改的区域"对待。

-tb<日期>
只处理指定日期之前修改的文件。开关的格式和 -ta<日期> 相同。

-tn<时间>
处理指定时间以后的新文件。时间字符串格式时:
[<ndays>d][<nhours>h][<nminutes>m][<nseconds>s]
例如，使用开关 -tn15d 来处理更新了15天的文件，-tn2h30m 来处理更
新了2小时30分的文件。

-to<时间>
处理指定时间以前的旧文件。开关的格式和 -tn<时间> 相同。

-x<f> 排除指定的文件 <f>，通配符可以用在名称和文件掩码的文件部分。你
可以数次指定开关'-x'。
如果掩码包含通配符，它应用到当前目录和它的子目录。没有通配符它不
递归，所以如果你要在所有文件夹中排除某些“文件名”，你需要指定两
个掩码:用于当前目录的“文件名”和用于子目录的“*\filename”。如果
你知道一个文件的确切路径，你可以是使用“路径\文件名”语法来仅排除
“文件名”的此副本。如果你在解压一个压缩文件时使用 -x路径\文件名
语法，“路径”必须是一个压缩文件内的路径，而不是在解压后的磁盘上
的文件路径。
例子:
1) rar a -r -x*.bak -x*.rar rawfiles
*.bak 和 *.rar 不会添加到 rawfiles 中
2) rar a -r -x*\temp -x*\temp\* savec c:\*
压缩 C: 上除了 Temp 文件夹中的临时目录和文件外的所有文件
3) rar x -x*.txt docs
从 docs.rar 解压除了 *.txt 外的所有文件

-y 对于所有询问全部回答是。

-? 显示命令和开关的帮助。和没有参数或输入非法命令行选项时相同。

-- 停止开关扫描
这个开关告诉 RAR 命令行中没有更多的开关了。如果压缩文件或文件名
以 - 符号开头，可以使用它。没有'--'开关，这样的名字将被作为开关
对待。

返回值
~~~~~~
RAR 成功操作后返回 0 。非 0 返回码意味着操作由于某种错误被取消:
255 用户中断 用户中断操作
9 创建错误 创建文件错误
8 内存错误 没有足够的内存进行操作
7 用户错误 命令行选项错误
6 打开错误 打开文件错误
5 写错误 写入磁盘错误
4 被锁定压缩文件 试图修改先前使用 'k' 命令锁定的压缩文件
3 CRC 错误 解压缩时发生一个 CRC 错误
2 致命错误 发生一个致命错误
1 警告 没有发生致命错误
0 成功 操作成功
参考：
http://jingyan..com/article/a948d651b954a90a2dcd2e30.html

‘陆’ 压缩比高点好，还是低点好

压缩比不易过高也不易过低，最重要的是要在合适的范围，并不是说压缩比大就好，压缩比越大，通常伴随的是发动机工作时抖振会明显增大，等超过一定值时，就会引起发动机过热，功率下降，油耗量增加，甚至损毁发动机。

而压缩比过低时，则最明显的特征就是发动机动力不足。所以压缩比不易过高和过低。

压缩比正常状态

通常汽油机的压缩比为6-10，柴油机的压缩比较高，一般为16-22，通常的低压缩比指的是压缩比在10以下，而10以上就是属于高压缩比的发动机。压缩比的高低将直接影响发动机使用的汽油等级。

当气体受到压缩时，温度与压力成正比，压力越大，温度越高。因此，当发动机的压缩比较高时，汽油与空气的混合气体被压缩后所能达到的温度也较高，当火花塞点燃混合气时能在较短的瞬间完成燃烧动作，释放出较大的爆发能量，从而输出较大的功率。

‘柒’ 涡轮增压发动机压缩比为什么更低

降低压缩比是为了避免爆震，爆震是发动机中的异常燃烧现象。爆震会影响发动机的动力输出和燃油合理性。而且，剧烈的爆震也会损坏发动机。涡轮增压发动机工作时缸内的温度和压力基本上都比较高，更容易导致爆震。这样的发动机自然需要降低压缩比来避免爆震。大部分涡轮增压发动机基本都需要95号甚至更高标号的汽油，这样才能避免爆震。等级越高，汽油的辛烷值越高，汽油的稳定性越好。涡轮增压发动机的进气方式与普通自然吸气发动机不同。普通自然吸气发动机通过活塞向下的吸力将空气或可燃混合气吸入气缸。涡轮增压发动机有涡轮增压器，相当于鼓风机。涡轮增压器由两部分组成，一部分是排气涡轮，另一部分是压缩涡轮。当发动机达到一定转速时，排气涡轮会转动，此时压缩涡轮也可能转动。涡轮转动时，可以压缩空气，吹入发动机的气缸，使涡轮增压发动机在相同排量下进气量更多。加上燃油喷射，发动机可以产生更强的动力。因为有压缩空气，涡轮增压发动机的气缸内压力自然更高。以上就是关于涡轮增压发动机压缩比为什么更低的全部答案。你都记住了吗？如果你不知道其他事情，你可以在评论区留言告诉边肖。

‘捌’ 构造应力驱动的基本原理

从动力学角度理解，元素的迁移包含元素物理化学态的转化和空间运动，以及能量的输送和动量的传送。如岩浆的上侵活动，热液向围岩中流动，不但携带大量的物质，而且携带大量热能量，加热了环境，带来了巨大的热能、机械能。也就是说岩浆和热液驱动了孔隙溶液，以致冲破了围岩造成断裂、破碎等，物质和能量的带入，造成了体系的高度不平衡状态，导致一系列地球化学反应。因此，研究元素迁移必须与地质构造的动力学环境、构造应力场联系起来，探讨物质与能量输送过程中的控制作用。

地球上区域性应力积累与作用过程、能量的转换与释放、构造的发生发展和岩浆、矿液的驱动侵入，是一个具有内在联系的统一的力学现象，不宜分割开来研究。

在地应力作用下，当应力差积累超过岩石弹性限度时，则形成褶皱和断裂。断裂一经产生，便使岩浆源从封闭系统转为开放系统。因为应力降低，形成压力梯度。在压应力继续作用下，受压流体必然引起等量压力变化，由于流体的不可压缩性，这种压力变化将转化为动能，促使流体从压缩区侵入松弛区，在断裂带形成流动槽。

成矿期构造应力场控制成矿期的变形场、位移场，并在原有变形、破裂基础上随成矿期变形场、位移场的发展调整应力场，矿液沿应力梯度方向受到驱动而运移。因此，当断裂沟通矿液源与运移域和成矿域后，矿液便由高应力、高能位、高温度部位向低应力、低能位、低温度部位运移，在压应力低或张应力、低能位和一定物理化学条件等适宜构造部位聚集成矿(周济元等，1994)。

构造应力作为完成地球化学过程中的一种驱动力，影响着元素的迁移、活化、沉淀和富集，影响着化学反应的速度、方向，甚至不同程度的影响到分子、原子的内部结构，起着不容忽视的积极作用(董树文，1988)。

王小凤等(2006)认为，含流体的多孔介质在受到外力作用时，岩体中总应力是由骨架和孔隙流体共同负担的，若假定孔隙流体不可压缩，在排水的情况下，介质受构造力挤压，骨架发生形变，引起孔隙度改变，孔隙流体相对于骨架被挤出，流向构造压力低、渗透条件好的区域；在不排水的情况下，孔隙流体被封堵在岩体里，使液压升高，构造应力将主要由孔隙流体承担。由于流体不能承受剪应力，可用固体力学中的平均应力或球形应力来研究构造活动引起的孔隙流体压力(流体势)，以此分析岩浆、含矿溶液、油气运移的趋势和聚集的有利部位。

最大主压应力会使同方向的断裂处于相对引张状态，有利于岩浆、含矿溶液、油气运移；同时使与之相垂直方向的断裂或构造闭合，阻隔含矿溶液、油气的流动。

当构造外力作用于多孔介质时，由于岩浆中分布不均的大小构造和岩性的不同引起构造应力的差异性分布，岩体发生变形，进而使岩体的孔隙度、渗透率和孔隙压力发生改变，造成构造压力差、主应力差或势差，驱动岩浆、含矿溶液、油气从高势区向低势区运移。遇到合适的构造圈闭或储集条件，可能聚集成矿床、油气藏(王小凤等，2006)。

和应力

，即围压，造成岩石体积变化，ρ越大，岩石体积压缩就大，产生力学微扰，元素获得能量而活化；ρ小，即向能量低的部位运移。

最大剪应力

，其值为差应力(σ₁—σ₂)之一半，其梯度方向表示了活动性大小和运移方向。应变能U式(3.27)值越大表示能量越高，其相应的部位为元素活化部位，易于向低应变能部位运移滑销。

总之，成矿域中最大剪应力和应变能的分布是控制矿体特征和矿质沉淀的主要因素。在二者的高值分布部位，构造变形强烈，为动荡不稳定环境，不利于矿质结晶沉淀，而二者的低位部位，为相对稳定安静的低能环境，元素在此沉淀、富集。

应力差是造成矿液运移的主要原因。矿液的运移趋势是：①在应力梯度的驱使下，从高压部位向低压部位运移；②由高能部位向低能部位运移，以求达到某种平衡；矿液运移的方向与应力梯度的方向一致。除此之外，矿液的运移必须扰锋要有适宜的流动通道。这些通道一般是断层、节理及岩石的孔隙，当通道处于高压状态时为关闭状态，从而阻止矿液从中通过。

所处环境不同，元素迁移的动力也不同。在均匀应力场中，以浓度梯度和热力梯度为动力，以扩散、渗透为主。而在非均匀应力场中，则以应力驱动为主。

岩块与地块在区域压剪应力作用下发生形变时，其中的每一小的微区都可能受到压剪性构造力作用的影响。如果任何一个微区企图保持它信李游的连续性，与之相毗邻的部位往往出现应力梯度，这样一个应力梯度就会使物质以溶解或固态扩散的方式从应力高的微区迁移到应力比较低的微区部位。

矿液由深部至浅部到矿质停积，可分为两个阶段。由断裂沟通高温高压的矿液源与运移域，系统开放或封闭，内能和构造动力为主要动力，在其驱动下，矿液向低压处运移，并在那里停积，形成矿囊；之后温度渐降至中低温，此时若构造应力场停止活动，则矿液随温度下降而结晶、凝固成矿体、矿脉等，若构造应力场继续活动，则矿囊中继续受到应力作用，与围岩空隙构成应力差，驱动矿液涌进裂隙，直至饱和而停止运移。当动力、能量达到平衡，物理化学条件有利，便沉淀成矿，至矿液运移和矿质充填趋于平衡。

应力梯度促使物质相应的变化，无论是岩石、矿物形变中引起岩石、矿物的重结晶所产生的相变或是岩浆及流动物质在结晶时由于不同强度应力作用产生不同的岩相，它们都是构造动力作为驱动力促使物质成分调整，重新产生新的系列岩相变化，这种系列变化的地球化学演化是在构造动力作用下同步产生的。

矿液作为一种成矿热液体其内部的流体内应力差是造成矿液运移的主要原因，这种应力差和运移环境中各处构造围压的大小直接有关。假若环境中处处构造围压相等，且总围压(静岩围压+构造围压)等于矿液内压力，那么，矿液就会处于封闭状态而不发生运移。不过，实际地质环境中由于材料(岩石)的不连续性、各向异性等因素必然造成其中的构造围压分布不均匀。因此高围压部位的矿液必然会在应力差的驱动下向低围压部位运移，以求达到一种力学上的平衡。除此之外，矿液运移必须要有适宜的运移通道，这些通道通常是断层、节理及高孔隙岩石等，当这一通道中处于高围压状态下，则处于关闭状态，从而将阻止矿液从中通过。除非矿液能依靠自己的内压力强行将其打开而通过，由此可见成矿域中构造应力的分布是矿液运移的主要控制因素之一。

在构造应力作用下流体沿裂隙发生流动或在岩石中发生渗流。

内生金属矿产的形成是受成矿构造应力场控制的，在构造应力场中成矿物质分布规律遵守能量原理(刘迅，1998)。在构造应力场作用下，产生地质构造的同时矿液发生运移，矿液由运移势高的地方运移到运移势低的地方。

根据矿液运移总是从应力高的地方流向应力低的地方这一原则，借用破裂介质渗流理论(Darcy，1956；Bear，1972)，并从有限域矿质守恒定律出发，王子潮等(1987)、王开怡(1989)、刘迅(1998)对矿液运移进行了深入研究，给出矿液运移的解析近似方程：

构造应力场控岩控矿

式中：k为介质流通系数；α为介质的压缩系数；H主要是岩石变形强度的函数，与应力场特征有关。

从矢量计算中知道，k grad H是平行于grad H的一个矢量，并作平面问题处理：

div(kgradH)=kΔH (3.29)

式中：

构造应力场控岩控矿

由式(3.28)和式(3.29)得

构造应力场控岩控矿

即

构造应力场控岩控矿

因为H是岩石变形强度的函数，实质上H即为成矿域内的主应力和(σ₁+σ₂)值。这里的关键问题是方程式(3.32)的边界条件，所以要用到构造模型实验的成矿域边界条件。

对于孔隙介质的边界，其边界条件恒满足

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式中：η为矿液黏度；p代表矿液内压力；v代表矿液流速。由于矿液黏度η及介质流通系数均不为0，所以式(3.33)权且仅当

时方有解，此时p为常数。说明这种情况下边界处压力各处相同，无压力差即无矿液流动。

对于裂隙介质边界条件，有方程

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令常数为C，则

时，p=C_i+C′，其中C′为任意积分常数。说明此种情况下边界处存在压力差。因此，有连续的矿液流动。

当矿液进入成矿域之后，由于成矿域内部各处主应力和并不相同，可以近似地用H取代式(3.34)中的p，据此求出成矿域内部各点的矿液流动的解析值。

因为H为岩石变形强度的函数，与应力场特征有关。实际上可认为：H即为地壳中主应力分布的函数。H 为主应力函数时，恒满足拉普拉斯方程，求出 H 代入式(3.34)得

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介质流通系数k由前人给出，k的单位为m。

k=k₀[aexp(σ₁—σ₂)] (3.36)

其中k₀为经验值，由岩石样品实验测定出。由式(3.35)和式(3.36)得(刘迅等，1998)：

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式(3.37)即为矿液运移势的表达式，与构造应力场主应力差(σ₁—σ₂)和主应力和(σ₁+σ₂)有关。式中(σ₁+σ₂)的正负分别代表扩张和收缩。收缩使压力增高，矿液向外流，扩张使压力降低，矿液向内流。因此位移势方程不仅控制了矿液的流速而且控制了矿液的流向。

根据应力平衡方程、连续性方程及达西定律，岩层内流体流动的微分方程为(王连捷等，2004)

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式中：ϕ为流体的势；σ_o为平均地应力；A表示有源存在，例如生油层(或矿源—矿液)存在；C为储集系数；G为与岩石压缩率有关的系数；k为渗透系数与液体的黏度乘积；Δ及 Δ^T为运算符号。

在得到σ_o以后，将σ_o作为初始条件，求得上述方程，得到运移势场(王连捷等，2004)。

由上可知，矿液及油气的运移与地应力密切相关。

根据各期次应力场的分析，可以确定应力场的分布，划分高应力区和低应力区，进而确定油气和矿液的运移方向、速度，圈定有利地区，为矿产普查勘探提供依据。

在光弹实验中，由两次曝光法全息光弹可直接获得(σ₁+σ₂)等和线、(σ₁—σ₂)等差线。在平面应力场中可以通过计算各点的速度vi，圈出各运移势的等值线图及流动方向，研究矿床的分布规律。

由于运移势和能量的关系式都与(σ₁—σ₂)及(σ₁+σ₂)有关，运移势和应变能圈定的两种场一般是一致的，可以互为补充。因为能量的积累区发生构造破裂释放了应变能，而应变能释放则引起成矿域的压力差，使矿液发生加速流动，强烈的可以产生喷水现象。例如，在海城地震中可见到活动断裂产生的喷砂冒水现象，以及这些地区地下水的升降现象，这与矿液的运移是相似的道理(刘迅等，1998)。

此外，在区域构造应力场演化过程中，由于构造应力场中的主应力方向发生变化，将使流动方向发生变化，使压缩区和扩张区发生转化。如果构造应力场交替演变，运移势也产生复杂的变化(刘迅等，1998)。在地壳中见到的间歇性喷水现象可能属于这种情况。

另外，在确定构造应力场中矿液的运移时应注意的几个问题(刘迅等，1998)：一是矿液在圈出的高压区和低压区之间能否运移，因为矿液运移过程中还涉及矿液的阻隔层问题，如山字型构造应力场中脊柱为压缩区，前弧为扩张区，但成矿并非只在前弧扩张区。二是当主应力方向相反而大小相等时，(σ₁+σ₂)值为0，相应矿液运移势v_i为0。例如，在理想的单剪作用的剪切带中就是如此。在理想的简单剪切带中，由于与剪切方向呈45°和135°夹角的方向分别为最大和最小主应力方向，而且应力的符号相反，绝对值相等，因此(σ₁+σ₂)=0，实际上许多剪切带都是成矿的构造带。这就涉及由宏观到微观的问题。由于应力的不断作用，使应变不断加大，首先在剪切带中产生微破裂，微破裂的进一步发展产生局部破裂面，例如雁行式张裂。这样就在微观尺度或局部尺度内导致了应变能的释放，从而改变了宏观上矿液运移势的状态，使矿液发生运移。

矿液从破裂的周围流入裂隙中，主应力和(σ₁+σ₂)与主应力差(σ₁—σ₂)决定了应变能的大小和矿液运移势的高度，它们都体现了能量规律。

沈淑敏等(1994)认为构造运动、流体压力与流体运移势之间存在以下微分关系：

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式中：

为平均主应力；e为裂隙比；p为流体压力；t为距离；k_x、k_y为x、y方向的渗透系数；H为水头(势)；i₀为初始水头；β、B为常数；n为介质孔隙度；p₀为初始压力；μ为流体黏度；a为压缩系数；ξ为侧压力系数。

平均主应力的微分近似地反映矿液的运移势。

在地应力作用下，当应力差积累超过弹性限度时，则形成褶皱和破裂变形。在地壳中，断裂产生必须具备应力差(10～40)×10⁵Pa，即有相对(10～40)×10⁵Pa的应力集中程度(格佐夫斯基)。断裂一经产生便使岩石从封闭系统转为开放系统，因为应力降低产生压力梯度，在压力梯度继续作用下，受压流体必然引起等量压变化，由于流体的不可压缩性，这种压力变化将转化为动能(格佐夫斯基)，促使流体从压缩区侵入松弛区，在断裂带形成流动槽。

岩浆和热液在岩石断裂中移位，不同于自由流体，也不同于管道中流体的流动，不仅需要压力差，克服岩石对岩浆和热液的摩擦阻力，而且需要冲开静压力所造成的断面紧闭约束的动力。

在一些构造裂隙发育的岩石中，岩石孔隙连通性好。流体流动规律满足流体力学的基本原理。对于具有不变涡量的二维不定常流体流动伯努利方程为

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式中：ϕ₂不仅依赖于时间，而且其对时间的依赖关系在几何边界变化时比几何边界不变的情形下更为复杂。

q²=u²+v² (3.39)

式中：u、v是速度分量；q是流体的质量(作用在单位体积上流体的力量q的函数)。

φ=φ₁(xy)+φ₂(xyt)

Δ²φ₁=—ξ，Δφ₂=0

式中：φ₁为有旋流动；φ₂为无旋流动。流体力学研究认为

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式中：p是压力；Ω是势函数；ξ是不变含量。

从式(3.40)可知，对流体流速起主要作用的因素除与裂隙通道本身物理力学性质及流体本身的力学性质有关以外，主要与岩石体系中存在的压力差(p₂—p₁)值的变化有关。

在构造活动强烈的地区由于构造应力场的各处不均匀分布以及与构造活动同时陆续生成的裂隙或形变对于应力释放，整个岩石体系空间各点的应力差必将发生重新调整，这种调整对岩石体系各种空间流动的流体的流速及流动方式、流动方向都具有决定性的作用。这就是构造应力梯度驱使矿液运移的原理。

渗流作用、流体活动主要受岩石的有效孔隙度的控制，溶液沿岩石孔隙系统渗流，其活动机制可用渗流动力学的达西定律描述，其数学表达式为

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式中：v为渗流速度；k为岩石的渗滤率；γ为流体的容重；ΔH为压力差；ΔL为长度；μ为流体的黏度。

渗流过程是极其缓慢的，用这种模型可以解释致密岩石中物质组分的迁出及浸染状蚀变现象和交代作用。

自然界矿液流动方式更多的是介于上述两种之间。流体在流动中不仅受岩石孔隙度的影响，而且受岩石中微裂隙的连通性控制。

周济元、黄方方等在研究广西西北部金矿田构造时曾对构造应力与矿液运移进行了深入探讨，指出成矿期凌云古隆起处于相对较低的应力区，外围三叠系分布在高应区，由三叠系中挤压泻出的各种水溶液连同成矿物质通过岩层各种裂隙、孔隙或高渗透带向古隆起方向流动(图3.11)；断裂破碎带往往是低压区，而两侧为高压区，溶液由两侧岩层向破碎带运移，随之沿断裂向西流动到蔡家坪，并与沿北东向断裂流动的溶液汇合后向应变相对低环境较稳定的部位聚集成矿。并指出金牙、明山、逻楼、海亭与此类似，因而成矿性最大。

罗鸿书等研究四川偏岩子金矿，采用非线性有限单元法对3637m中段(图3.12)进行成矿应力场模拟计算。忽略上覆静岩压力，仅考虑NWW—SEE向挤压力和矿液本身内压力作用。

平面构造应力分球应力和偏应力。

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式中：

；

。

图3.11 金牙矿田井压趋势分析的高低井压区分布示意图

(据黄方方)

1—高围压区；2—低围亚区；3—矿区；4—矿液运移方向

即构造力所构成的围压(p)为两主应力之和一半，称合应力；最大剪应力(τ_max)为两主应力之差的一半，称差应力。经计算发现F₁₃断层在成矿期处于高围压状态，而且又是高应变能异常带，反映出这条断层在成矿时期不仅处于相对关闭环境，造成矿液难以通过，而且这里也是强烈变形、动荡不定的动荡环境，即使有部分矿液沿此断层通过，也难以发生矿质停积，地质事实也证明该断层的控矿性不佳，其中及两侧仅能看到一些微弱的矿化现象，而F₁₇断层处于高围压、高应变能、高差应力梯度带(图3.13)，但其上盘各部分均为相对低围压状态。反映为导矿断层，矿液由此往外运移，其变形强烈，环境动荡，本身不利成矿(图3.13)。图3.14表明F₁₅由NEE转为NE部位，差应力梯度值高，其余地区均为低值区，其应变能也处于相对低值状态(图3.15)，表明在成矿期F₁₅断层处于相对低围压、低差应力、低应变能环境，关闭程度低，构造变形弱，环境较稳定，利于矿液停积。但该断层由NE转为NNE，不仅为高围压状态，而且也为最大剪应力集中和应变能异常地带，因此，这里形成一道障壁，阻挡了矿液通过，也不容其停积成矿。同时断层两盘为近SN的顺层破碎带及次级断层处于相对低围压状态，其应变能和最大剪应力也相对较低，因此，一旦偏岩子断层在压(反)扭性活动迫使其打开，雍积于F₁₅中且处于相对高压矿液就乘虚涌入其中成矿。

图3.12 四川偏岩子金矿床3637m中段地质简图

(据罗鸿书等)

1—上震旦统灯影组；2—辉绿岩脉；3—断层编号；4—破碎带编号；5—含金矿脉

图3.13 3637m中段和应力（σ₁+σ₂）等值线图（单位：100kg）

(据罗鸿书等)

图3.14 3637m中段差应力（σ₁—σ₂）等值线图（单位：100kg/cm²）

(据罗鸿书等)

图3.15 3637m中段应变能力等值线图（单位：10⁷J）

(据罗鸿书等)

董树文(1984)研究安徽沙溪斑岩帚状构造应力场相应的地球化学场时，对应力场的强度分区指出：Si⁴⁺原子数从各旋扭带收敛端到撒开端，从内部向外部旋扭带逐渐增大，外旋扭带的Si⁴⁺增长率大于内旋扭带。主要造岩元素按原子量和密度归类，重元素集中在收敛方向和内旋扭带，轻元素集中于撒开端和外旋扭带，中间元素居中，离子半径大的集中于撒开方向。

广西凤凰山银矿位于西大明山复式背斜东北部小明山次级背斜北翼，作者(1982)研究其矿液的运移、停积明显受控于构造应力场。

主应力和(σ₁+σ₂)与主应力差(σ₁—σ₂)决定了应变能的大小和矿液运移势的高低。和应力正负代表岩石收缩和扩张，收缩使压应力增加，矿液向外流，扩张使压应力降低，矿液向内流。因此，运移势不仅控制了矿液的流速，还控制了矿液流向。矿液运移势数学表达式(达西定律)为

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式中：v_i为各点矿液流速；a为介质的压缩系数；k₀为介质流通系数；η为矿液黏度；σ₁和σ₃为最大主应力和最小主应力。

综合考虑对矿区和区域内地层及接触关系，褶皱构造、断层和节理所反映的应力场特征，说明矿区先后经历了SN向挤压、NW—SE向挤压、NE—SW向挤压和近EW向挤压。成矿时间为(215～167)×10⁶a，为印支—燕山期NW—SE向挤压。

为深入研究矿床成矿构造应力场对矿液的驱动运移和停积作用，应用电算对成矿期构造应力场进行了有限单元法模拟计算。以矿区地形地质图、PD280中段地质图和8号勘探线剖面图作底图，保留破碎带，单元划分时其结点和单元边界放在岩性分界线上，即用多个三角形来拟合地质体边界。选取西边和北边结点作约束点，SE方向施加作用力，模拟结果获得全矿区、PD280中段及8号勘探线剖面成矿期应力场围压、最大剪应力和应变能的数据和图件(图3.16～图3.18)。

含矿热液是一种热流体，其内应力差是造成运移的主要原因之一。这种应力差与运移环境的构造围压大小直接有关，高围压部位的含矿热液会在应力差的驱动下向低围压部位运移，以求达到力学上的平衡。此外含矿溶液的运移通道如处于高围压状态时，会阻止热流体的通过。由此可见，成矿区域中构造围压的分布是含矿热液运移的主要控制因素。另外，热流体发生停积形成矿体，以及含矿热液成矿作用彻底与否和成矿域中最大剪应力及应变能的分布密切相关，如在这二者的高值部位构造变形强烈，虽然这里因应力释放而容易造成低压空间利于矿液的涌入，但环境的不安定却影响矿液的充分结晶沉淀。

有限单元分析结果表明，成矿期凤凰山F₁、F₄断裂带为低压区，呈长条状近EW向展布，而且有由 WS向EN、由四周向F₁、F₄断层附近降低的总趋势。特别是EW向断裂，走向由EW转为NW的部位和EW向断层与NW向断层交汇部位围压普遍偏低。矿区南部渌钟顶一带围压较高，异常相对比较分散[图3.16(a)]。

从矿区成矿期最大剪应力等值线[图3.16(b)]看，凤凰山地区处于较高值区，渌钟顶偏低，凤凰山到渌钟顶之间为低值区，而矿区外围，特别是东北部是最大剪应力高值区。

图3.16 矿区成矿期应力场

(a)围压等值线图(单位：100×10⁵Pa)；(b)最大剪应力等值线图(单位：100×10⁵Pa)；(c)应变能等值线图(单位：10^—4J)

F₁、F₄断层展布区应变能都处于高值部位，应变能等值线呈线状EW向展布，向外围逐渐降低，渌钟顶一带应变能值则偏低。

构造围压是含矿热液运移的主要控制因素，热流体在应力差的驱使下，由高围压向低围压部位运移。凤凰山一带(F₁、F₄等断层展布区)成矿时处于低围压区，矿液聚集条件较好。渌钟顶由于围压分散且偏高不利于矿液的汇聚。就矿区总体而言，围压是西边高东边低、南边高北边低，矿液在应力驱动下有可能由SW向NE方向运移，而在凤凰山断裂带停积成矿。

成矿域中最大剪应力和应变能的分布状态是控制成矿安定环境和岩石破碎强度的主要因素。凤凰山一带比渌钟顶和周围具有偏高的最大剪应力和应变能，因此具有有利的成矿条件，但仍显示成矿环境较为动荡，影响矿区中银矿物等结晶程度不高，粒度偏小，这与矿床的矿化特征一致。

PD280中段成矿期围压总趋势是四周高，F₁断裂带较低，并有由西向东围压由高变低的趋势，围压等值线呈近EW向延伸。特别是F₁断层走向变化部位为围压封闭区，与矿体形态接近[图3.17(a)]。

图3.17 PD中段成矿期应力场

(分图名称及物理量单位同图3.16)

PD280成矿期应变能总趋势是沿F₁断裂带较高，向外围变低，应变能等值线呈EW展布[图3.17(c)]。

PD280成矿期最大剪应力也是沿F₁出现高值区，等值线呈线状沿EW向分布[图3.17(b)]。由于F₁断裂展布地带应变能和最大剪应力相对较高，岩石破碎带抗压强度和抗张强度低于围岩，在相同应力条件下破碎带变形强烈。破碎程度高于周围岩石，造成低围压域，为矿液的贯入提供了有利条件。

8号勘探线成矿期围压、最大剪应力和应变能等值线图(图3.18)显示200～300m标高段断裂破碎带为低围压区，向上向下围压增高[图3.18(a)]；最大剪应力上部、下部较高，中部变低，而矿体分布地带为低值区中的较高地带[图3.18(b)]；应变能中部高，向上向下变低[图3.18(c)]8号勘探线在剖面上是南、北部和上、下部围压高，最大剪应力高，而应变能低，围压较之破碎带在成矿期变形小，没有足够储矿空间。因此不利于含矿溶液的运移和停积，只有中偏下部变形和应力条件适中，利于矿液的贯入、聚集、停积而成矿。结合有用元素品位和同位素组成变化趋势及成矿温度变化特征等，显示含矿热液大致是从SW向NW由深部向上运移，这与矿体分布和产状的实际情况很吻合。此外，矿区EW向压性—压扭性断层和NW向断层曾经多次活动，为复合性断层，并有多组断裂相交汇，流通性良好。在成矿期多次脉动复合张开，有利含矿热液的脉动上升叠加成矿。

图3.18 8号勘探线剖面成矿期应力场

(分图名称及物理量单位同图3.16)