粘钢加密区

㈠ 楼板开洞后如何加固

一般来说当垂直于板受力方向的洞口宽度小于300mm或洞直径小于300mm，并且切断钢筋数不足5%此时可以不做加固处理；当所开洞口宽度或者直径不大于1000mm的时候，且开洞后对板受力影响较小仔团，仅按构造加固是，可以采用补偿配筋法在洞口周围采用粘钢或者碳纤维布进行加固；对于所开洞口较大或者切断钢筋数20%且洞口周围存在较大集中荷载时，以及预制板切断主肋时，均应在洞口边另设边梁支撑传力。一般所设边梁为刚梁或现浇混凝土梁，且新增构件均需与原有构件有可靠锚固。
对开洞后板进行内力分析和承载力验算选择合理的加固方法进行洞口加固，楼板开洞后中青建筑加固建议可采用以下几种加固方法进行加固：

1.增大板截面加固法。增大板截面加固法是于板面或者板底增做不小于40mm厚的钢筋混凝土后浇层，为了方便施工多采用板面浇筑以形成刚性楼告戚铅盖和屋盖。如若必须采用板底浇筑叠合层，需对板底进行凿毛处理采用喷射法进行施工。加固用的钢筋，应采用热轧钢筋，板的受力钢筋直径不少于8mm。

2.板粘贴碳纤维布加固法。板粘贴碳纤维布加固法是通过结构胶将碳纤维布顺着板跨方向粘贴于板底受拉部位，并在其端部须有可靠锚固。其优点是碳纤维布具有质轻高强，可多层粘贴，加固后基本不增加原构件重量，且不影响结构外形袜好，不仅仅能提高结构承载力还可以增强结构的刚度。

3.板粘贴钢板法。板粘贴钢板法加固受弯构件板，除应符合正截面承载力的基本假定外，尚应符合下列规定：

①.当考虑二次受力影响时，应按构件加固的受力初始情况，确定钢板的滞后应变。

②.在达到受弯承载能力极限状态前，外粘钢板均不能与混凝土之间出现粘结剥离破坏。

③.钢筋混凝土结构构件被加固后，其正截面受弯承载力的提高幅度，不应超过40%，并应验算其受剪承载力，避免受弯承载力提高后而导致构件受剪破坏先于受弯破坏。

㈡ CMMR加固混凝土受弯构件试验研究及工程应用

CMMR加固混凝土受弯构件试验研究及工程应用具体包括哪些内容呢，下面中达咨询招投标老师为你解答以供参考。
1前言
钢筋网水泥复合砂浆(简称CMMR)加固混凝土结构，是指对混凝土构件表面进行凿毛并冲洗处理后，铺设钢筋网，再粉抹或浇注高性能复合砂浆，使加固层与原构件共同工作，达到提高构件工作性能的目的。早在20世纪80年代，Romualdi和iorns就首次探讨了钢丝网水泥砂浆在结构修复中的适用性，主要是用作液体蓄挡结构内衬的维修，如池塘、下水道、坑道等等。此外，采用钢筋网水泥砂浆对砌体结构进行加固，在国内外也有一些研究和应用“随着建筑材料技术的发展，高性能复合砂浆的产生把这项技术的应用范围拓展到混凝土结构的加固中”。
采用CMMR加固混凝土结构，不仅具有相容性和延性好，耐火、耐高温能力强等特点，而且施工简易，造价低廉，具有很强的适用性，非常易于推广应用。
为探讨CMMR加固法对混凝土受弯构件的加固效果，本文设计了一个对比试件和一个试验试件，试验中测量了试件的钢筋、混凝土、钢筋网荷载一应变曲线以及荷载一挠度曲线，测定了两个试件的极限承载力，对两试件的试验结果进行了深入的对比和分析。同时参考文献，将CMMR加固法应用到了工程实践中。
2试验研究概况
2.1试验设备与加载方案
本次试验采用重物吊篮加载法，加载装置为杠杆加载装置，杠杆放大系数设计为5倍。试验前用压力盒测试杠杆的实际放大系数。加载时采用分级加载方法，加载前先预加5kN，检查加载设备和仪表工作是否正常，正式加载时每次加载的级差1.5-2kN左右。当第一条弯曲裂缝出现后念顷，适当加大加载级差，在试件将要破坏前适当缩小级差，以测定试件极限承载力。每级荷载加载后持续时间不少于10分钟，等仪表基本稳定后再采集数据并读取百分表数据。
2.2试件设计
本次试验共设计制作了2个试件，均为矩形截面，试件编号为B1、B2。其中B1作为对比试件，不进行加固，B2为采用CMMR加固的试验试件。试件混凝土截面尺寸b×h×1＝100×180×2200mm，净跨10＝2000mm。设计混凝土强度C25。试验梁在试验室制作并在室内条件下养护，实测混凝土轴心抗压强度及具体参数为试件的混凝土模板图和配筋图。
3试验结果与分析
3.1 B1试验结果 加载初期，钢筋、混凝土应变随荷载增加逐渐增加。当荷载增加至20kN左右时应变曲线走向发生突变，观察试件表面发现少量垂直裂缝，裂缝短而细靠近试件底部。随着荷载增加，裂缝缓慢加宽，并向上延伸，间隔一定距离处有新的裂缝产生。荷载继续增加，混凝土、钢筋应变增长速度加快，裂缝数量不再增加，裂缝宽度不断加宽。其中一条裂缝明显比其余裂缝加宽速度快，形成主裂缝，该裂缝顶端受压区出现水平裂缝，加载至极限荷载后，持荷时约5分钟，受压区水平裂缝突然增多，破坏加重，与受拉的主裂缝交汇形成三角形破坏区域。最后混凝土被压酥、剥落，试件破坏。从主裂缝顶端混凝土发生突变到试件破坏，时间很短，破坏过程比较突然。试件极限承载力为39.2kN。
3.2 B2试验结果
加载初期，钢筋、混凝土应变随荷载增加逐渐增加，当荷载增加至20kN左右时应变曲线走向逐渐变化，混凝土压应变增长速度减慢，观察试件表面没有发现裂缝，说明CMMR加固后构件的抗裂能力有所增强，荷载增加至35kN左右时，复合砂浆表面开始出现细微裂纹，裂缝宽度很小，荷载继续增加，裂缝宽度增长不明显，裂纹数量不断增加，裂缝间隔减小。相比较于对比试件B1混凝土表面的裂缝，试件B2复合砂浆表面的裂缝宽度明显减小，裂缝侍毕数量显着增加，平均裂缝间距约为试件B1的1/4左右。加载至接近极限荷载时，混凝土、钢筋、钢筋网应变增长速度加快，其中一条裂缝明显比其余裂缝加宽速度要快，形成主裂缝，裂缝顶端受压区混凝土和复老高芹合砂浆出现水平裂缝，加载至极限荷载后，持荷约5分钟，受压区水平裂缝逐渐增多，破坏加重，与受拉的主裂缝交汇形成三角形破坏区域，混凝土被压酥，复合砂浆剥离，试件破坏。从主裂缝顶端受压区发生突变到试件破坏，时间比较长，破坏过程比较缓慢，破坏延性很好。试件极限承载力为56.25kN。
3.3试验结果分析
对比试件B1、B2试验结果可以发现CMMR加固法非常有效，采用CMMR加固后的B2试件，承载力、延性都有很大程度的提高，极限承载力提高了43%，破坏时的挠度提高了54%。此外，采用CMMR加固后，试件的开裂荷载大幅度提高，且开裂后裂缝宽度增长缓慢，裂缝呈现细而密的形态，说明CMMR加固法加固的混凝土构件抗裂能力显着增强，从而构件的耐久性、抗腐蚀能力都得到的大幅度的提高。 4工程应用
4.1工程概况
郴州市某招待所位于市区中心地段，始建于上世纪八十年代初，整栋建筑为8层框架结构，2006年拟改造成宾馆。由于该建筑使用时间已经很长，结构老化比较严重，改造成宾馆后，部分梁柱的使用荷载也发生了变化，因此需要加固。
以某跨框架梁为例，由于改造成宾馆后增加了卫生间，该梁跨使用荷载发生了改变，需要加固。实测梁截面尺寸250×450mm，梁跨＝6.2m回弹检测得混凝土强度为16.1MPa。查原设计图纸得该梁跨中截面纵筋为3.22，箍筋8@100/150。在新的使用荷载下，梁跨中弯矩值设计为182.66kN·m，经计算发现该梁抗弯承载力不足，拟采用CMMR进行加固。鉴于加固时已经基本卸除梁上的所有荷载，计算该梁加固后的承载力时可按一次受力计算，根据文献，采用如下公式计算该梁加固后承载力。
M——构件加固后的弯矩设计值：
fy——原构件钢筋抗拉、抗压强度设计值；
fym——钢筋网片钢筋抗拉强度设计值；
fc——原构件混凝土、复合砂浆轴心抗压强度设计值；
As——原构件中纵向受拉、受压钢筋截面积；
Asm——底面、侧面钢筋网纵向截面积：
b——原构件截面宽度；
ho——原构件截面高度、截面有效高度；
tt——底面、侧面加固层厚度；
X——截面等效受压区高度；
该梁跨中截面为单筋矩形截面：
As＝0
复合砂浆拟采用25mm厚M50高性能复合砂浆：
t＝ts＝25mm
梁侧面钢筋网，拟采用每侧纵向网筋
Asm1＝226mm
将上述各数值代入式得
x＝87mm
Asm＝575mm
计算得底面纵向网筋截面积偏大，为方便施工，底面纵向网筋改用II级钢进行等面积代换得：
Asm＝403mm
底面纵向网筋选用12，为确保加固层与原构件的共同工作，设置横向网筋6@60/100，且在加密区设置6@120×120mm梅花型布置的剪切销钉。剪切销钉与钢筋网片在网格点处电焊，用于固定钢筋网。
4.3技术经济性分析
对该框架梁的加固己于2006年8月完工。加固后该构件已经完全能够承担新的使用荷载，满足了实际使用要求。此外，与常规的粘钢加固法或外贴碳纤维布加固法相比较，CMMR加固法材料价格低廉，施工过程简便，因而具有明显的经济效益。实践表明在该建筑的加固过程中采用CMMR加固法后，取得了良好的技术、经济效果。
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㈢ 建筑结构图中 代号的意思求解答

如果我没猜错呢！这是混凝土加固图，JKL呢就是框架梁咯！JKZ就是框架柱咯，L75×5是五毫米厚等边角钢。缀板五毫米厚毁裂丛100宽，间距加密区100，不加密200。1TB应该是单层石墨碳纤维板，250宽，1U是单层石墨碳纤维U形箍，1Y应该源宏是100宽单层纤樱碳纤维压条。你可以翻看下混凝土结构加固规范。

㈣ 单层及多层厂房的结构改造设计

本文结合工程实例，对原有单、多层厂房改建为多层商业办公楼的改造设计进行较为系统的总结，详细阐述了基础和上部结构各设计阶段的主要受力特性、设计与计算，以及设计和施工中的主要技术问题。
1引言
近年来，我国的建筑发展迅速，建筑占地与土地资源不足的矛盾也日渐明显，旧建筑的改造利用就成为当前一种较好的解决方式。在旧建筑的改造建设中，由于受喊绝慧场地、原有建筑功能、层数的增加、原有结构及新旧规范等诸多因素的影响，在改造工程的设计中，出现了竖向作用和水平作用增大，导致原有结构构件的承载力不足和结构整体刚度的不均匀。同时，由于新旧构件的材料和强度的不同，新旧构件的连接因此也成为工程改造中的一大关键技术。
2工程概况
本工程位于上海市卢湾区，为一机械制造厂，建于80年代中期，原建筑共有四个单体（以下简称1＃、2＃、3＃、4＃）。现因甲方需要，将四个单体通过走廊连接为一个商业使用的整体。2＃与3＃楼不改变原有建筑的使用功能，主要是1＃与4＃楼的建筑功能改变较大，其结构也就相应做了较大改造。
1＃楼原为多层框架结构厂房，其中⑴～⑺轴为四层，层高自下而上分别为8m、5.6m、5.1m、4.5m；⑺～⑽轴为三层，层高分别为13.6m、5.1m、4.5m（其中一层在8.9m处设有一台10T吊宏丛车），原有楼面结构设计活荷载均为12KN/m2。现根据建筑功能需要，在⑴～⑺轴4.0m标高处增设一个楼层，在⑺～⑽轴2.95m、8.0m处各增设一个楼层。
4＃楼原为单层排架结构厂房，建筑高度为20.4m，净高为18.4m，厂内设有一台10T吊车，柱间设有两道支撑。现根据建筑功能需要，将原有建筑改造成五层办公楼，层高分别为2.8m、4.3m、4.2m、4.2m、2.8m。根据原有结构情况，现设计考虑与原有结构脱开，在原有建筑内新建一个四层框架结构。
3基础结构改造设计
1＃楼原设计采用450×450桩基础，设计承载力较大，经过整体计算之后，新增加夹层后的结构能满足现有规范要求，基础承载力和沉降变形也能满足现有规范要求。另外，考虑到原有在1＃楼的(1~10)轴外设置了一个室外平台（平台下为车库），根据建筑的要求，需要将平台与1＃楼进行连接。在进行结构设计时，如果将室外平台层的梁直接与(1~10)轴处的柱子连接将会对1＃楼整体结构产生影响，同时对室外平台也不利。鉴于此，结构设计是在(1~10)轴处另外增加了一排室外平台框架柱（立在原有桩基础承台上）。经计算，原有桩基础有较大富余，对原有基础影响很小，同时又解决了上述矛盾。
4＃楼原有基础采用天然条形基础，由于在原有建筑内新建一个四层框架结构，如采用天然基础，则基础沉降不能满足现有规范要求，且对原有基础会产生很大的影响。根据施工现场和经济技术等条件，现设计采用桩筏复合基础。桩采用静压锚杆桩，施工时采用逆做法施工，即待基础筏板和上部两层施工完毕后再进行锚杆桩郑答的施工。这样既能缩短施工工期，又能满足结构设计要求，为整个工程项目创造了很大的经济效益。4＃楼的筏板采用500mm厚，锚杆桩采用250×250，桩长为20m。平面布置。内部四层框架结构承载力较大，在边缘处又受原有建筑结构空间的影响，因此，筏板在边缘处的柱抗冲切难以满足要求，在设计中增设了筏板的抗冲切钢筋。
4上部结构改造设计
4.11＃楼结构加固处理
1＃楼原为一机械加工厂，原设计为框架结构，楼面活荷载均较大（12KN/m2）。经有关检测单位鉴定，原有结构的柱砼强度等级为C18，原有结构在设计中按照6度设防要求考虑。改造后须作为办公建筑，现根据建筑功能布置需要，增设一夹层，同时在12m的跨中不得设置砼柱。依据现有建筑功能布置，现设计采用了PKPM2006年3月版本的软件进行了整体计算，经计算分析，原有结构的位移、配筋量、刚度等参数均能满足现有改造结构的要求，但是原有结构的构造是按照当时的规范要求进行设计的，未能满足现有规范的要求。主要有以下两个方面：一是原有柱无箍筋加密区；二是在增设夹层处上下无箍筋加密区。现设计综合经济和技术多方面的考虑，柱采用了外粘型钢加固法。这样既能满足结构构造要求，同时又能满足节约经济的要求。
在1＃楼新增加的夹层处，由于跨度较大（为12m），若采用混凝土结构，则梁断面很大（至少需要1m高的梁），对建筑的净高会有很大的影响，对原有砼柱的影响也很大，而且与原有砼柱难以连接（植筋数量很大），原有结构的整体性将受到很大影响。现设计采用了钢梁与压型钢板-现浇混凝土楼板组合结构，钢梁与原有柱采用铰接连接。根据现有规范规定，与原有混凝土柱采用后锚固连接时，其混凝土强度等级必须高于C20（原砼经鉴定为C18）。鉴于此实际情况，钢梁与原有柱连接采用了增设砼牛腿，同时在牛腿及其上下各800mm处采用粘钢加固，以增强其抗震变形能力。
4.24＃楼结构加固处理
4＃楼由于建筑立面的要求，原有结构为排架结构，原有设计的柱间支撑对建筑立面的门窗产生了影响。若直接拆除柱间支撑，则原有结构就成为不稳定结构体系。现设计考虑到原有结构荷载减少较多（吊车取消），纵向荷载主要就是风荷载和本身自重产生的地震作用，现设计将在维护结构中采用了框架结构体系，使原有外围结构形成一个框排架体系，这样既能使原有结构形成一个稳定体系，又能增强外围结构的抗震变形能力。在内部新增的框架结构是作为一个新建建筑物来考虑，新建的部分与原有结构之间设置了变形缝。经采用PKPM2006年3月版本的软件进行了整体计算，现设计的框排架结构均能满足现有建筑结构规范要求。考虑到原有结构设计只是按照6度设防要求计算，现设计采用了粘贴碳纤维加固法对原有柱进行了加固。
5结束语
5.1建筑物的加固设计应与建筑物的抗震鉴定、抗震加固、强度加固相结合，施工时应先加固后加层。
5.2建筑物的结构加固应结合建筑物的使用功能要求，综合分析各种加固方法的经济性，而后采取相应的加固方法。
5.3在对原有建筑物进行加固时，应充分考虑不同材料的连接节点处理，并采用合适的结构处理方法进行计算，以保证整个结构的安全。
5.4在对原有建筑物进行加固前，应从结构概念角度把握整体结构的稳定、强度等，然后采用相应的加固方法并应用结构软件进行分析，之后再进行相应的处理。
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