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粘鋼加密區

發布時間: 2023-03-27 14:42:35

㈠ 樓板開洞後如何加固

一般來說當垂直於板受力方向的洞口寬度小於300mm或洞直徑小於300mm,並且切斷鋼筋數不足5%此時可以不做加固處理;當所開洞口寬度或者直徑不大於1000mm的時候,且開洞後對板受力影響較小仔團,僅按構造加固是,可以採用補償配筋法在洞口周圍採用粘鋼或者碳纖維布進行加固;對於所開洞口較大或者切斷鋼筋數20%且洞口周圍存在較大集中荷載時,以及預制板切斷主肋時,均應在洞口邊另設邊梁支撐傳力。一般所設邊梁為剛梁或現澆混凝土梁,且新增構件均需與原有構件有可靠錨固。
對開洞後板進行內力分析和承載力驗算選擇合理的加固方法進行洞口加固,樓板開洞後中青建築加固建議可採用以下幾種加固方法進行加固:

1.增大板截面加固法。增大板截面加固法是於板面或者板底增做不小於40mm厚的鋼筋混凝土後澆層,為了方便施工多採用板面澆築以形成剛性樓告戚鉛蓋和屋蓋。如若必須採用板底澆築疊合層,需對板底進行鑿毛處理採用噴射法進行施工。加固用的鋼筋,應採用熱軋鋼筋,板的受力鋼筋直徑不少於8mm。

2.板粘貼碳纖維布加固法。板粘貼碳纖維布加固法是通過結構膠將碳纖維布順著板跨方向粘貼於板底受拉部位,並在其端部須有可靠錨固。其優點是碳纖維布具有質輕高強,可多層粘貼,加固後基本不增加原構件重量,且不影響結構外形襪好,不僅僅能提高結構承載力還可以增強結構的剛度。

3.板粘貼鋼板法。板粘貼鋼板法加固受彎構件板,除應符合正截面承載力的基本假定外,尚應符合下列規定:

①.當考慮二次受力影響時,應按構件加固的受力初始情況,確定鋼板的滯後應變。

②.在達到受彎承載能力極限狀態前,外粘鋼板均不能與混凝土之間出現粘結剝離破壞。

③.鋼筋混凝土結構構件被加固後,其正截面受彎承載力的提高幅度,不應超過40%,並應驗算其受剪承載力,避免受彎承載力提高後而導致構件受剪破壞先於受彎破壞。

㈡ CMMR加固混凝土受彎構件試驗研究及工程應用

CMMR加固混凝土受彎構件試驗研究及工程應用具體包括哪些內容呢,下面中達咨詢招投標老師為你解答以供參考。
1前言
鋼筋網水泥復合砂漿(簡稱CMMR)加固混凝土結構,是指對混凝土構件表面進行鑿毛並沖洗處理後,鋪設鋼筋網,再粉抹或澆注高性能復合砂漿,使加固層與原構件共同工作,達到提高構件工作性能的目的。早在20世紀80年代,Romualdi和iorns就首次探討了鋼絲網水泥砂漿在結構修復中的適用性,主要是用作液體蓄擋結構內襯的維修,如池塘、下水道、坑道等等。此外,採用鋼筋網水泥砂漿對砌體結構進行加固,在國內外也有一些研究和應用「隨著建築材料技術的發展,高性能復合砂漿的產生把這項技術的應用范圍拓展到混凝土結構的加固中」。
採用CMMR加固混凝土結構,不僅具有相容性和延性好,耐火、耐高溫能力強等特點,而且施工簡易,造價低廉,具有很強的適用性,非常易於推廣應用。
為探討CMMR加固法對混凝土受彎構件的加固效果,本文設計了一個對比試件和一個試驗試件,試驗中測量了試件的鋼筋、混凝土、鋼筋網荷載一應變曲線以及荷載一撓度曲線,測定了兩個試件的極限承載力,對兩試件的試驗結果進行了深入的對比和分析。同時參考文獻,將CMMR加固法應用到了工程實踐中。
2試驗研究概況
2.1試驗設備與載入方案
本次試驗採用重物吊籃載入法,載入裝置為杠桿載入裝置,杠桿放大系數設計為5倍。試驗前用壓力盒測試杠桿的實際放大系數。載入時採用分級載入方法,載入前先預加5kN,檢查載入設備和儀表工作是否正常,正式載入時每次載入的級差1.5-2kN左右。當第一條彎曲裂縫出現後念頃,適當加大載入級差,在試件將要破壞前適當縮小級差,以測定試件極限承載力。每級荷載載入後持續時間不少於10分鍾,等儀表基本穩定後再採集數據並讀取百分表數據。
2.2試件設計
本次試驗共設計製作了2個試件,均為矩形截面,試件編號為B1、B2。其中B1作為對比試件,不進行加固,B2為採用CMMR加固的試驗試件。試件混凝土截面尺寸b×h×1=100×180×2200mm,凈跨10=2000mm。設計混凝土強度C25。試驗梁在試驗室製作並在室內條件下養護,實測混凝土軸心抗壓強度及具體參數為試件的混凝土模板圖和配筋圖。
3試驗結果與分析
3.1 B1試驗結果 載入初期,鋼筋、混凝土應變隨荷載增加逐漸增加。當荷載增加至20kN左右時應變曲線走向發生突變,觀察試件表面發現少量垂直裂縫,裂縫短而細靠近試件底部。隨著荷載增加,裂縫緩慢加寬,並向上延伸,間隔一定距離處有新的裂縫產生。荷載繼續增加,混凝土、鋼筋應變增長速度加快,裂縫數量不再增加,裂縫寬度不斷加寬。其中一條裂縫明顯比其餘裂縫加寬速度快,形成主裂縫,該裂縫頂端受壓區出現水平裂縫,載入至極限荷載後,持荷時約5分鍾,受壓區水平裂縫突然增多,破壞加重,與受拉的主裂縫交匯形成三角形破壞區域。最後混凝土被壓酥、剝落,試件破壞。從主裂縫頂端混凝土發生突變到試件破壞,時間很短,破壞過程比較突然。試件極限承載力為39.2kN。
3.2 B2試驗結果
載入初期,鋼筋、混凝土應變隨荷載增加逐漸增加,當荷載增加至20kN左右時應變曲線走向逐漸變化,混凝土壓應變增長速度減慢,觀察試件表面沒有發現裂縫,說明CMMR加固後構件的抗裂能力有所增強,荷載增加至35kN左右時,復合砂漿表面開始出現細微裂紋,裂縫寬度很小,荷載繼續增加,裂縫寬度增長不明顯,裂紋數量不斷增加,裂縫間隔減小。相比較於對比試件B1混凝土表面的裂縫,試件B2復合砂漿表面的裂縫寬度明顯減小,裂縫侍畢數量顯著增加,平均裂縫間距約為試件B1的1/4左右。載入至接近極限荷載時,混凝土、鋼筋、鋼筋網應變增長速度加快,其中一條裂縫明顯比其餘裂縫加寬速度要快,形成主裂縫,裂縫頂端受壓區混凝土和復老高芹合砂漿出現水平裂縫,載入至極限荷載後,持荷約5分鍾,受壓區水平裂縫逐漸增多,破壞加重,與受拉的主裂縫交匯形成三角形破壞區域,混凝土被壓酥,復合砂漿剝離,試件破壞。從主裂縫頂端受壓區發生突變到試件破壞,時間比較長,破壞過程比較緩慢,破壞延性很好。試件極限承載力為56.25kN。
3.3試驗結果分析
對比試件B1、B2試驗結果可以發現CMMR加固法非常有效,採用CMMR加固後的B2試件,承載力、延性都有很大程度的提高,極限承載力提高了43%,破壞時的撓度提高了54%。此外,採用CMMR加固後,試件的開裂荷載大幅度提高,且開裂後裂縫寬度增長緩慢,裂縫呈現細而密的形態,說明CMMR加固法加固的混凝土構件抗裂能力顯著增強,從而構件的耐久性、抗腐蝕能力都得到的大幅度的提高。 4工程應用
4.1工程概況
郴州市某招待所位於市區中心地段,始建於上世紀八十年代初,整棟建築為8層框架結構,2006年擬改造成賓館。由於該建築使用時間已經很長,結構老化比較嚴重,改造成賓館後,部分樑柱的使用荷載也發生了變化,因此需要加固。
以某跨框架梁為例,由於改造成賓館後增加了衛生間,該梁跨使用荷載發生了改變,需要加固。實測梁截面尺寸250×450mm,梁跨=6.2m回彈檢測得混凝土強度為16.1MPa。查原設計圖紙得該梁跨中截面縱筋為3.22,箍筋8@100/150。在新的使用荷載下,梁跨中彎矩值設計為182.66kN·m,經計算發現該梁抗彎承載力不足,擬採用CMMR進行加固。鑒於加固時已經基本卸除樑上的所有荷載,計算該梁加固後的承載力時可按一次受力計算,根據文獻,採用如下公式計算該梁加固後承載力。
M——構件加固後的彎矩設計值:
fy——原構件鋼筋抗拉、抗壓強度設計值;
fym——鋼筋網片鋼筋抗拉強度設計值;
fc——原構件混凝土、復合砂漿軸心抗壓強度設計值;
As——原構件中縱向受拉、受壓鋼筋截面積;
Asm——底面、側面鋼筋網縱向截面積:
b——原構件截面寬度;
ho——原構件截面高度、截面有效高度;
tt——底面、側面加固層厚度;
X——截面等效受壓區高度;
該梁跨中截面為單筋矩形截面:
As=0
復合砂漿擬採用25mm厚M50高性能復合砂漿:
t=ts=25mm
梁側面鋼筋網,擬採用每側縱向網筋
Asm1=226mm
將上述各數值代入式得
x=87mm
Asm=575mm
計算得底面縱向網筋截面積偏大,為方便施工,底面縱向網筋改用II級鋼進行等面積代換得:
Asm=403mm
底面縱向網筋選用12,為確保加固層與原構件的共同工作,設置橫向網筋6@60/100,且在加密區設置6@120×120mm梅花型布置的剪切銷釘。剪切銷釘與鋼筋網片在網格點處電焊,用於固定鋼筋網。
4.3技術經濟性分析
對該框架梁的加固己於2006年8月完工。加固後該構件已經完全能夠承擔新的使用荷載,滿足了實際使用要求。此外,與常規的粘鋼加固法或外貼碳纖維布加固法相比較,CMMR加固法材料價格低廉,施工過程簡便,因而具有明顯的經濟效益。實踐表明在該建築的加固過程中採用CMMR加固法後,取得了良好的技術、經濟效果。
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㈢ 建築結構圖中 代號的意思求解答

如果我沒猜錯呢!這是混凝土加固圖,JKL呢就是框架梁咯!JKZ就是框架柱咯,L75×5是五毫米厚等邊角鋼。綴板五毫米厚毀裂叢100寬,間距加密區100,不加密200。1TB應該是單層石墨碳纖維板,250寬,1U是單層石墨碳纖維U形箍,1Y應該源宏是100寬單層纖櫻碳纖維壓條。你可以翻看下混凝土結構加固規范。

㈣ 單層及多層廠房的結構改造設計

本文結合工程實例,對原有單、多層廠房改建為多層商業辦公樓的改造設計進行較為系統的總結,詳細闡述了基礎和上部結構各設計階段的主要受力特性、設計與計算,以及設計和施工中的主要技術問題。
1引言
近年來,我國的建築發展迅速,建築佔地與土地資源不足的矛盾也日漸明顯,舊建築的改造利用就成為當前一種較好的解決方式。在舊建築的改造建設中,由於受喊絕慧場地、原有建築功能、層數的增加、原有結構及新舊規范等諸多因素的影響,在改造工程的設計中,出現了豎向作用和水平作用增大,導致原有結構構件的承載力不足和結構整體剛度的不均勻。同時,由於新舊構件的材料和強度的不同,新舊構件的連接因此也成為工程改造中的一大關鍵技術。
2工程概況
本工程位於上海市盧灣區,為一機械製造廠,建於80年代中期,原建築共有四個單體(以下簡稱1#、2#、3#、4#)。現因甲方需要,將四個單體通過走廊連接為一個商業使用的整體。2#與3#樓不改變原有建築的使用功能,主要是1#與4#樓的建築功能改變較大,其結構也就相應做了較大改造。
1#樓原為多層框架結構廠房,其中⑴~⑺軸為四層,層高自下而上分別為8m、5.6m、5.1m、4.5m;⑺~⑽軸為三層,層高分別為13.6m、5.1m、4.5m(其中一層在8.9m處設有一台10T吊宏叢車),原有樓面結構設計活荷載均為12KN/m2。現根據建築功能需要,在⑴~⑺軸4.0m標高處增設一個樓層,在⑺~⑽軸2.95m、8.0m處各增設一個樓層。
4#樓原為單層排架結構廠房,建築高度為20.4m,凈高為18.4m,廠內設有一台10T吊車,柱間設有兩道支撐。現根據建築功能需要,將原有建築改造成五層辦公樓,層高分別為2.8m、4.3m、4.2m、4.2m、2.8m。根據原有結構情況,現設計考慮與原有結構脫開,在原有建築內新建一個四層框架結構。
3基礎結構改造設計
1#樓原設計採用450×450樁基礎,設計承載力較大,經過整體計算之後,新增加夾層後的結構能滿足現有規范要求,基礎承載力和沉降變形也能滿足現有規范要求。另外,考慮到原有在1#樓的(1~10)軸外設置了一個室外平台(平台下為車庫),根據建築的要求,需要將平台與1#樓進行連接。在進行結構設計時,如果將室外平台層的梁直接與(1~10)軸處的柱子連接將會對1#樓整體結構產生影響,同時對室外平台也不利。鑒於此,結構設計是在(1~10)軸處另外增加了一排室外平台框架柱(立在原有樁基礎承台上)。經計算,原有樁基礎有較大富餘,對原有基礎影響很小,同時又解決了上述矛盾。
4#樓原有基礎採用天然條形基礎,由於在原有建築內新建一個四層框架結構,如採用天然基礎,則基礎沉降不能滿足現有規范要求,且對原有基礎會產生很大的影響。根據施工現場和經濟技術等條件,現設計採用樁筏復合基礎。樁採用靜壓錨桿樁,施工時採用逆做法施工,即待基礎筏板和上部兩層施工完畢後再進行錨桿樁鄭答的施工。這樣既能縮短施工工期,又能滿足結構設計要求,為整個工程項目創造了很大的經濟效益。4#樓的筏板採用500mm厚,錨桿樁採用250×250,樁長為20m。平面布置。內部四層框架結構承載力較大,在邊緣處又受原有建築結構空間的影響,因此,筏板在邊緣處的柱抗沖切難以滿足要求,在設計中增設了筏板的抗沖切鋼筋。
4上部結構改造設計
4.11#樓結構加固處理
1#樓原為一機械加工廠,原設計為框架結構,樓面活荷載均較大(12KN/m2)。經有關檢測單位鑒定,原有結構的柱砼強度等級為C18,原有結構在設計中按照6度設防要求考慮。改造後須作為辦公建築,現根據建築功能布置需要,增設一夾層,同時在12m的跨中不得設置砼柱。依據現有建築功能布置,現設計採用了PKPM2006年3月版本的軟體進行了整體計算,經計算分析,原有結構的位移、配筋量、剛度等參數均能滿足現有改造結構的要求,但是原有結構的構造是按照當時的規范要求進行設計的,未能滿足現有規范的要求。主要有以下兩個方面:一是原有柱無箍筋加密區;二是在增設夾層處上下無箍筋加密區。現設計綜合經濟和技術多方面的考慮,柱採用了外粘型鋼加固法。這樣既能滿足結構構造要求,同時又能滿足節約經濟的要求。
在1#樓新增加的夾層處,由於跨度較大(為12m),若採用混凝土結構,則梁斷面很大(至少需要1m高的梁),對建築的凈高會有很大的影響,對原有砼柱的影響也很大,而且與原有砼柱難以連接(植筋數量很大),原有結構的整體性將受到很大影響。現設計採用了鋼梁與壓型鋼板-現澆混凝土樓板組合結構,鋼梁與原有柱採用鉸接連接。根據現有規范規定,與原有混凝土柱採用後錨固連接時,其混凝土強度等級必須高於C20(原砼經鑒定為C18)。鑒於此實際情況,鋼梁與原有柱連接採用了增設砼牛腿,同時在牛腿及其上下各800mm處採用粘鋼加固,以增強其抗震變形能力。
4.24#樓結構加固處理
4#樓由於建築立面的要求,原有結構為排架結構,原有設計的柱間支撐對建築立面的門窗產生了影響。若直接拆除柱間支撐,則原有結構就成為不穩定結構體系。現設計考慮到原有結構荷載減少較多(吊車取消),縱向荷載主要就是風荷載和本身自重產生的地震作用,現設計將在維護結構中採用了框架結構體系,使原有外圍結構形成一個框排架體系,這樣既能使原有結構形成一個穩定體系,又能增強外圍結構的抗震變形能力。在內部新增的框架結構是作為一個新建建築物來考慮,新建的部分與原有結構之間設置了變形縫。經採用PKPM2006年3月版本的軟體進行了整體計算,現設計的框排架結構均能滿足現有建築結構規范要求。考慮到原有結構設計只是按照6度設防要求計算,現設計採用了粘貼碳纖維加固法對原有柱進行了加固。
5結束語
5.1建築物的加固設計應與建築物的抗震鑒定、抗震加固、強度加固相結合,施工時應先加固後加層。
5.2建築物的結構加固應結合建築物的使用功能要求,綜合分析各種加固方法的經濟性,而後採取相應的加固方法。
5.3在對原有建築物進行加固時,應充分考慮不同材料的連接節點處理,並採用合適的結構處理方法進行計算,以保證整個結構的安全。
5.4在對原有建築物進行加固前,應從結構概念角度把握整體結構的穩定、強度等,然後採用相應的加固方法並應用結構軟體進行分析,之後再進行相應的處理。
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