碎石樁演算法

Ⅰ 地基處理規范有哪些

1、孔內深層強夯法（DDC）
孔內深層強夯法(DDC)地基處理專利新技術(專利號ZL92114452.0)，是先在地基內成孔，將強夯重錘放入孔內，邊加料邊強夯或分層填料後強夯。孔內深層強夯法（DDC）技術在第52屆尤里卡世界發明博覽會上獲得了最高獎--尤里卡金獎，這也是我國地基處理技術到目前為止在國際上獲得的唯一金獎。 孔內深層強夯法(DDC)技術與其它技術不同之處：是通過孔道將強夯引入到地基深處，用異型重錘對孔內填料自下而上分層進行高動能、超壓強、強擠密的孔內深層強夯作業，使孔內的填料沿豎向深層壓密固結的同時對樁周土進行橫向的強力擠密加固，針對不同的土質，採用不同的工藝，使樁體獲得串珠狀、擴大頭和托盤狀，有利於樁與樁間土的緊密咬合，增大相互之間的摩阻力，地基處理後整體剛度均勻，承載力可提高2～9倍；變形模量高，沉降變形小，不受地下水影響，地基處理深度可達30米以上。 孔內深層強夯法(DDC)技術適用范圍廣，可適用於大厚度雜填土、濕陷性黃土、軟弱土、液化土、風化岩、膨脹土、紅粘土以及具有地下人防工事、古墓、岩溶土洞、硬夾層軟硬不均等各種復雜疑難的地基處理。該技術可根據不同的地質情況和設計要求，就地取材，如：建築碴土、工業無毒廢料、素土、砂、毛石、砂卵石、粉煤灰、土夾石、灰土和混凝土等材料均可做成各種DDC樁。大幅度降低工程造價，施工質量容易控制、地面振動小、施工噪音低、施工速度快；成樁直徑0.6～3.0m，單樁處理面積1.0～14.0㎡，不受季節限制，同時能消納大量建築垃圾，可在城區或危房改造居民區施工等特點。
2、換填墊層法
適用於淺層軟弱地基及不均勻地基的處理。其主要作用是提高地基承載力，減少沉降量，加速軟弱土層的排水固結，防止凍脹和消除膨脹土的脹縮。
3、強夯法
適用於處理碎石土、砂土、低飽和度的粉土與粘性土、濕陷性黃土、雜填土和素填土等地基。
4、強夯置換法
適用於高飽和度的粉土，軟-流塑的粘性土等地基上對變形控制不嚴的工程，在設計前必須通過現場試驗確定其適用性和處理效果。強夯法和強夯置換法主要用來提高土的強度，減少壓縮性，改善土體抵抗振動液化能力和消除土的濕陷性。對飽和粘性土宜結合堆載預壓法和垂直排水法使用。
5、砂石樁法
適用於擠密鬆散砂土、粉土、粘性土、素填土、雜填土等地基，提高地基的承載力和降低壓縮性，也可用於處理可液化地基。對飽和粘土地基上變形控制不嚴的工程也可採用砂石樁置換處理，使砂石樁與軟粘土構成復合地基，加速軟土的排水固結，提高地基承載力。
6、振沖法
分加填料和不加填料兩種。加填料的通常稱為振沖碎石樁法。振沖法適用於處理砂土、粉土、粉質粘土、素填土和雜填土等地基。對於處理不排水抗剪強度不小於20kPa的粘性土和飽和黃土地基，應在施工前通過現場試驗確定其適用性。不加填料振沖加密適用於處理粘粒含量不大於10%的中、粗砂地基。振沖碎石樁主要用來提高地基承載力，減少地基沉降量，還可用來提高土坡的抗滑穩定性或提高土體的抗剪強度。
7、水泥土攪拌法
分為漿液深層攪拌法（簡稱濕法）和粉體噴攪法（簡稱干法）。水泥土攪拌法適用於處理正常固結的淤泥與淤泥質土、粘性土、粉土、飽和黃土、素填土以及無流動地下水的飽和鬆散砂土等地基。不宜用於處理泥炭土、塑性指數大於25的粘土、地下水具有腐蝕性以及有機質含量較高的地基。若需採用時必須通過試驗確定其適用性。當地基的天然含水量小於30%（黃土含水量小於25%）、大於70%或地下水的pH值小於4時不宜採用於法。連續搭接的水泥攪拌樁可作為基坑的止水帷幕，受其攪拌能力的限制，該法在地基承載力大於140kPa的粘性土和粉土地基中的應用有一定難度。
8、高壓噴射注漿法
適用於處理淤泥、淤泥質土、粘性土、粉土、砂土、人工填土和碎石土地基。當地基中含有較多的大粒徑塊石、大量植物根莖或較高的有機質時，應根據現場試驗結果確定其適用性。對地下水流速度過大、噴射漿液無法在注漿套管周圍凝固等情況不宜採用。高壓旋噴樁的處理深度較大，除地基加固外，也可作為深基坑或大壩的止水帷幕，目前最大處理深度已超過30m。
9、預壓法
適用於處理淤泥、淤泥質土、沖填土等飽和粘性土地基。按預壓方法分為堆載預壓法及真空預壓法。堆載預壓分塑料排水帶或砂井地基堆載預壓和天然地基堆載預壓。當軟土層厚度小於4m時，可採用天然地基堆載預壓法處理，當軟土層厚度超過4m時，應採用塑料排水帶、砂井等豎向排水預壓法處理。對真空預壓工程，必須在地基內設置排水豎井。預壓法主要用來解決地基的沉降及穩定問題。
10、夯實水泥土樁法
適用於處理地下水位以上的粉土、素填土、雜填土、粘性土等地基。該法施工周期短、造價低、施工文明、造價容易控制，目前在北京、河北等地的舊城區危改小區工程中得到不少成功的應用。
11、水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁）法
適用於處理粘性土、粉土、砂土和已自重固結的素填土等地基。對淤泥質土應根據地區經驗或現場試驗確定其適用性。基礎和樁頂之間需設置一定厚度的褥墊層，保證樁、土共同承擔荷載形成復合地基。該法適用於條基、獨立基礎、箱基、筏基，可用來提高地基承載力和減少變形。對可液化地基，可採用碎石樁和水泥粉煤灰碎石樁多樁型復合地基，達到消除地基土的液化和提高承載力的目的。
12、石灰樁法
適用於處理飽和粘性土、淤泥、淤泥質土、雜填土和素填土等地基。用於地下水位以上的土層時，可採取減少生石灰用量和增加摻合料含水量的辦法提高樁身強度。該法不適用於地下水下的砂類土 。
13、灰土擠密樁法和土擠密樁法
適用於處理地下水位以上的濕陷性黃土、素填土和雜填土等地基，可處理的深度為5～15m。當用來消除地基土的濕陷性時，宜採用土擠密樁法；當用來提高地基土的承載力或增強其水穩定性時，宜採用灰土擠密樁法；當地基土的含水量大於24%、飽和度大於65%時，不宜採用這種方法。灰土擠密樁法和土擠密樁法在消除土的濕陷性和減少滲透性方面效果基本相同，土擠密樁法地基的承載力和水穩定性不及灰土擠密樁法。
14、柱錘沖擴樁法
適用於處理雜填土、粉土、粘性土、素填土和黃土等地基，對地下水位以下的飽和松軟土層，應通過現場試驗確定其適用性。地基處理深度不宜超過6m。
15、單液硅化法和鹼液法、
適用於處理地下水位以上滲透系數為0.1～2m/d的濕陷性黃土等地基。在自重濕陷性黃土場地，對Ⅱ級濕陷性地基，應通過試驗確定鹼液法的適用性。
編輯本段二、軟弱地基處理方法
軟弱地基的處理方法，按其原理和作法的不同，可分為以下四類：
1、排水固結法
排水固結法又稱預壓法，其包括堆載預壓法、超載預壓法、真空預壓法、真空與堆載聯合作用法、降低地下水位法和電滲法等多種方法；通過在預壓荷載作用下使軟粘土地基土體中孔隙水排出，土體發生固結 ，土中孔隙體積減小，土體強度提高，達到減少地基施工後沉降和提高地基承載力的目的。
2、振密、擠密法
振密、擠密法有表層原位壓實法、強夯法、振沖密實法、擠密密實法、爆破擠密法和土樁、灰土樁等多種方法；採用一定措施，通過振動和擠密使深層土密實，使地基土孔隙比減小，強度提高。
3、置換及拌入法
置換及拌入法有換填墊層法、振沖置換法、高壓噴射漿法、深層攪拌法、褥墊法等多種方法；採用砂、碎石等材料置換軟弱土地基中部分軟弱土體或在部分軟弱土地基中摻入水泥、石灰或砂漿等形成加固體，與未被加固部分的土體一起形成復合地基，從而達到提高地基承載力減少沉降量的目的。
4、加筋法
加筋法有加筋土法、錨固法、樹根樁法、低強度砼樁復合地基法、鋼筋砼樁復合地基法等多種方法。通過在土層埋設強度較大的土工聚合物、拉筋、受力桿件等達到提高地基承載力，減小沉降，維持建築物穩定。 以上方法的原理、適用范圍及工程實例可參考殷宗澤、龔曉南主編的《地基處理工程實例》[2]一書。
編輯本段三、地基基礎其他處理辦法
地基基礎其他處理辦法還有：磚砌連續牆基礎法、混凝土連續牆基礎法、單層或多層條石連續牆基礎法、漿砌片石連續牆(擋牆)基礎法等，在此就不進行一一說明。
編輯本段四、基礎方案選擇原則
在確定地基處理方案時，根據地質情況的不同、建（構）築物的承載條件需要以及各種處理方案的成本比對，選擇既能達到要求，成本又較低的處理方法。
不良地基處理方法
1.1.1 物理性質 粘粒含量較多，塑性指數Ip一般大於17，屬粘性土。軟粘土多呈深灰、暗綠色，有臭味，含有機質，含水量較高、一般大於40%，而淤泥也有大於80%的情況。孔隙比一般為1.0～2.0，其中孔隙比為1.0～1.5稱為淤泥質粘土，孔隙比大於1.5時稱為淤泥。由於其高粘粒含量、高含水量、大孔隙比，因而其力學性質也就呈現與之對應的特點——低強度、高壓縮性、低滲透性、高靈敏度。 1.1.2 力學性質 軟粘土的強度極低，不排水強度通常僅為5～30kPa，表現為承載力基本值很低，一般不超過70kPa，有的甚至只有20kPa。軟粘土尤其是淤泥靈敏度較高，這也是區別於一般粘土的重要指標。 軟粘土的壓縮性很大。壓縮系數大於0.5MPa，最大可達45MPa，壓縮指數約為0.35—0.75。通常情況下，軟粘土層屬於正常固結土或微超固結土，但有些土層特別是新近沉積的土層有可能屬於欠固結土。滲透系數很小是軟粘土的又一重要特點，一般在10-5～10-8cm/s之間，滲透系數小則固結速率就很慢，有效應力增長緩慢，從而沉降穩定慢，地基強度增長也十分緩慢。這一特點是嚴重製約地基處理方法和處理效果的重要方面。 1.1.3 工程特性 軟粘土地基承載力低，強度增長緩慢；加荷後易變形且不均勻；變形速率大且穩定時間長；具有滲透性小、觸變性及流變性大的特點。 雜填土主要出現在一些老的居民區和工礦區內，是人們的生活和生產活動所遺留或堆放的垃圾土。這些垃圾土一般分為三類：即建築垃圾土、生活垃圾土和工業生產垃圾土。不同類型的垃圾土、不同時間堆放的垃圾土很難用統一的強度指標、壓縮指標、滲透性指標加以描述。雜填土的主要特點是無規劃堆積、成分復雜、性質各異、厚薄不均、規律性差。因而同一場地表現為壓縮性和強度的明顯差異，極易造成不均勻沉降，通常都需要進行地基處理。 結合本工程地基土的具體特徵，施工現場採取了以下措施： 利用重錘自由下落所產生的較大夯擊能來夯實淺層地基，使其表面形成一層較為均勻的硬殼層，獲得一定厚度的持力層。 施工要點：施工前應試夯，確定有關技術參數，如夯錘的重量、底面直徑及落距、最後下沉量及相應的夯擊遍數和總下沉量；夯實前槽、坑底面的標高應高出設計標高；夯實時地基土的含水量應控制在最優含水量范圍內；大面積夯時應按順序；基底標高不同時應先深後淺；結束後，應及時將夯松的表土清除或將浮土在接近1m的落距夯實至設計標高。 換土墊層就是將獨立基礎下面一定厚度的軟弱土層挖除，然後以中砂、粗砂、礫石、碎石或卵石、灰土、以及其他性能穩定、無侵蝕性的材料填實。墊層應分層夯實，每層夯實後的密度應達到設計標准。 換土墊層的設計： 換土墊層的設計包括計算墊層所應具有的最小寬度和厚度。在墊層的寬度方面，根據建築經驗，墊層的頂寬一般採用較基礎底邊每邊寬出200mm，墊層的底寬一般取基礎同寬。墊層的厚度應根據作用在墊層底面處土的自重應力與附加應力之和不大於軟弱土層承載力的條件確定，同時厚度不小於500mm。 在該對該廠房的基礎進行設計時，由勘察資料顯示，該地基為很厚的軟粘土層，其承載力標准值fk一80kN/m，重度r=17 kN/m3，IL=1.00，e=1.00。已知廠房獨立基礎承受上部結構荷載設計值F-155kN，設計室內外高差為0.3m，室外基礎埋深d=0.80m。從以上數據可知，該地基承載力和變形不能滿足設計要求，故需要進行換土墊層。墊層材料選用中砂，其承載力設計值按f=180kN/m計算（施工時砂墊層密度控制在中密程度），重度取r=19.5kN/m。 按公式1=b=[F/（f—yh）]確定基底長度和寬度（獨立柱正方形樁承台基礎）。 式中：1、b——基礎底面長和寬； F——上部結構的荷載設計值； f——換土墊層承載力； 7--基礎及回填土平均重度，一般取r=20kN/m； h——基礎自重計算高度。 將具體數值代入後得： 採用該式確定墊層厚度時，需要用試演算法，即預先估計一個厚度，然後按上式校核，如不滿足要求時，必須增加墊層厚度，直至滿足要求為止。 為了減少計算工作量，設計該機房基礎換土墊層的厚度時，採用了查曲線圖的計算方法：曲線圖見《建築地基基礎》1990.10；231。 首先，按下式計算出 本工程除了對設計好的基礎進行地基加固處理以外，在施工設計階段就根據勘察資料進行結構本身防變形的設計，真正做到以設計為中心，預防結合的思想。 建築物常因功能的需要，使本身具有一定的剛度，一般工業及民用建築剛度比較大的有兩種，一種為絕對剛性，如鋼筋混凝土筒倉，煙囪等；另一種為相對剛性，如多層磚石房屋，多層鋼筋混凝土框架，它具有一定的剛度，可是它的強度較低，不能與它的剛度協調一致，其抗拉能力尤弱，因此碰到軟土地基時應適當增加其關鍵部位的抗拉強度，這樣有利於利用建築物的剛度來調整建築物部分不均勻沉降。本工程在關鍵部位的柱、梁均採取了加大縱筋直徑，全程加密箍筋的方法，以達到增大建築物整體抗拉強度的目的。 3.2 設置沉降縫 對於粘土層厚較大大的軟弱地基，尤其是地基壓縮量相差較大的位置，在建築物上設置沉降縫是常用的處理措施。沉降縫的設置宜結合建築物的平面形狀、地基土質、基礎類型及荷載條件等設置沉降縫，一般在下列部位設置：①建築平面的轉折部位；②高度差異或荷載差異處；③長高比過大的砌體承重結構或鋼筋混凝土框架結構的適當部位；④建築結構或基礎類型不同處；⑤分期建造的房屋的交界處。沉降縫應有足夠的寬度，房屋層數為2至3層時，沉降縫寬度為50～80mm。房屋層數為4至5層時，沉降縫寬度為80～120mm，房屋層數為5層以上時，沉降縫寬度不小於120mm，在特殊情況下可適當加寬。通過以上部位設置沉降縫可大大減少由於地基土軟弱引起的不均勻沉降縫。本工程是矩形平面，由於長度超過70米，所以在建築物中部設置沉降縫，寬度為240mm。 建築物荷載不僅使本建築物下的土層產生壓縮變形，在它以外一定范圍內的土層，由於受到基礎壓力擴散的影響也將產生壓縮變形，這種變形隨著距離增加值逐漸減小，由於軟土地基的壓縮性很高，當兩建築物之間距離較近時，這類附加不均勻壓縮變形甚大，常造成鄰近建築物的傾斜或損壞，若被影響建築物的剛度強度較差時，危害主要表現為產生裂縫；當剛度強度較好時則表現為建築物的傾斜。 減輕自重可減少建築物的總沉降量，從而有利於對不均勻沉降的控制。也可在預先估計沉降量大的部分減輕自重，用以直接調整不均勻沉降。由於一般磚石結構民用建築牆身重量所佔比例很大，故若能用輕質材料和改變結構體系來減輕這部分的重量，對控制沉降會有明顯效果。本工砌體材料均採用蒸壓混凝土空心砌塊，在起到保溫效果的同時又減輕了建築物的自重。 高樓萬丈平地起，所以地基處理的好壞直接影響到整個工程的質量，合理的、有針對性的軟弱地基處理和上部結構設計，可以有效地減輕和消除軟弱地基對上部結構的不利影響，確保工程質量。

Ⅱ 結構百問13-地基基礎設計小結

1、地基基礎選型

地基與基礎既相互獨立又緊密相連。基礎放置於地基上，對地基有荷載作用，基底壓力又反作用於基礎底板。因而地基與基礎選型應結合考慮。對於上部結構較輕，地基土質較好的情況，可以直接採用天然地基上的淺基礎，包括獨立基礎、條形基礎。對於高層結構，一般使用筏板基礎和箱型基礎，再加上地基處理。超高層或者土質太差就要用到樁基了。

對於基礎選型，還有一項需要重點考慮的是費用問題。目前正在做的一個高60m，地上17層地下3層的高層項目，進行了平板筏基和梁板筏基的設計對比。考慮到梁板式筏基增加室內房心土回填一道施工工序、基坑深度增加約半米（基坑支護費用相應增加），故採用平板式筏基方案。

2、地基計算

地基設計和地上結構設計一樣，都要滿足強度、剛度和穩定性的要求。強度就是要滿足地基承載力要求，剛度是要滿足基礎沉降和傾斜的變形要求，穩定性包括抗滑移穩定性和抗浮穩定性。

當天然地基承載力不滿足基底壓力要求時，就需要進行地基處理。地基處理方法包括換填墊層法、強夯法、夯實水泥土樁法、水泥粉煤灰碎石樁法和擠密樁法等，其中CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）因其可對地基承載力有較大提高而且經濟性良好而得到廣泛應用。針對塔樓、純地下室等不同區域基底壓力的不同，可以調整CFG樁的面積置換率達到承載力滿足設計要求的目的。

3、基礎設計

基礎設計是個反復迭代的過程，目的是得到一個經濟合理的結果，包括基底壓力均勻，筏板厚度適宜，柱墩尺寸滿足沖切要求等。基礎設計前需要詳細閱讀地質勘察報告，明確持力層位置、土層承載力、壓縮模量和地下水位情況。

（1）筏板厚度宜變化：塔樓下部筏板厚度可大些，純地下室部分筏板可減薄，核心筒區域筏板局部加厚。

（2）柱墩尺寸增加更經濟：對於柱下沖切和柱墩沖切不滿足要求時，增大柱墩尺寸比增大一整片的筏板厚度更經濟。

（3）筏板挑出：當地下室相對於塔樓外擴面積不大時，可能出現基地壓力過大的情形。此時可以通過將筏板挑出增大基底面積來達到減小基底壓力的目的。一般挑出長度不超過跨度的1/4，同時外挑筏板需要考慮覆土荷載。

（4）倒樓蓋法與彈性地基梁法：倒樓蓋法為剛性板假定，基底反力呈直線分布，概念清晰計算簡單；彈性地基梁法為有限元演算法，結果更准確但計算較繁瑣。《建築地基基礎設計規范》8.4.14條，當地基土比較均勻，上部結構剛度較好，柱網和荷載分布均勻，且梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小於1/6時，可按倒樓蓋法計算。當不滿足上述要求時，筏基內力須按彈性地基梁法進行分析計算。

（5）根據地勘報告給出的抗浮設防水位進行抗浮計算，不滿足抗浮要求時可以採取增加配重、設置抗拔錨桿、抗拔樁等措施。

4、基床系數與壓縮模量

基床系數其實是文克爾在1867年提出的文克勒地基模型（彈性地基梁）中的基床反力系數，就是把地基土體劃分成許多的土柱，然後用一根獨立的彈簧來代替，K就是彈簧剛度。其定義是從原位平板載荷試驗得到的, 即K =P /s 式中, P 為作用在荷載板上單位面積的壓力 ( MPa);s 為荷載板的下沉量 ( m) ;K 為基床系數 ( MPa/m)。

基床反力系數K是基礎設計中非常重要的一個參數，因為它的大小直接影響到地基反力的大小和基礎內力。因此，合理地確定此參數的大小就顯得至關重要。基床反力系數K值的計算方法包括靜載試驗法、按基礎平均沉降Sm反演算法、經驗值法。

土的壓縮模量相當於土層的彈模，可用來計算地基沉降。

正常的計算過程是根據上部結構和基床系數得到基底壓力，根據基底壓力和土的壓縮模量計算地基沉降。

兩者之間也有關系。

《地下鐵道、 輕軌交通岩土工程勘察規范》 給出了固結試驗模量與基床系數之間的換算關系，k≈50E。周宏磊，張在明在《基床系數的試驗方法與取值》中提出，北京地區基床系數與壓縮模量比值的平均值在5左右。

基床系數理論計算結果如果比較小，只能取經驗值，可以參照承載力的50~100倍取值；或者根據地基特性與土的種類取值；或者根據當地同位置地區的沉降經驗值估算。

5、基礎埋深

基礎埋深包含兩個概念，一是基礎的實際埋置深度，二是地基承載力深寬修正時的計算埋深，兩者不完全一致。《建築地基基礎設計規范》和《北京地區建築地基基礎勘察設計規范》均有類似規定：在確定高層建築箱形或筏形基礎埋深時，應考慮高層建築外圍裙房或純地下室對高層建築基礎側限的削弱影響，宜根據外圍裙房或純地下室基礎寬度與主樓基礎寬度之比，將裙房或純地下室的平均荷載折算為土層厚度作為基礎埋深。

6、消防車荷載

消防車荷載數值很大，設計時應考慮可能的折減。

《荷載規范》5.1.2條：「設計樓面梁時，對單向板樓蓋的次梁和槽型板的縱肋應取0.8，對單向板樓蓋的主梁應取0.6，對雙向板樓蓋的梁應取0.8；」設計牆、柱時可按實際情況考慮；設計基礎時可不考慮消防車荷載。

可見對消防車荷載折減幅度比一般活荷載大很多。而且，地震計算可不考慮消防車荷載，消防車荷載的重力荷載代表值系數可填為0，這樣可大大減少地下室的地震作用。反之，如果把消防車荷載按照一般的活荷載輸入，軟體按照默認的0.5的重力代表值系數計算，地震效應要大得多。

YJK的解決方案是把消防車荷載按照自定義荷載工況輸入，並在自定義工況的荷載類型中專門設置「消防車」荷載類型，以進行專項處理。用戶在屬性框中首先可將重力荷載代表值系數填為0，再根據情況填入次梁、主梁和柱、牆的折減系數。

軟體將自動識別主梁、次梁。對於次梁，取用次梁折減系數。對於主梁，軟體自動識別2種情況的主梁，第一種是雙向板樓蓋主梁，採用0.8的折減系數；第二是單向板樓蓋主梁，對這種布置了次梁的主梁識別為「單向板樓蓋的主梁」並取活荷載折減系數0.6。

在基礎設計時對各種自定義荷載是由用戶選擇導入的。對於消防車荷載，基礎軟體在讀取荷載時自動過濾。這樣的處理方案可以避免基礎設計時需要修改荷載重新計算的問題。

對消防車的各分項系數填1，可有效減少設計彎矩。

消防車荷載作為自定義荷載計算後，原來把消防車荷載當活荷載輸入時，相應位置應輸入一般的活荷載。消防車荷載與其他活荷載的組合關系應為「包絡」，不應「疊加」。

-2016年8月18日

Ⅲ 粉質粘土地基承載力180kpa,採用何種方式達到250kpa,基礎採用獨立柱基，如果採用碎石置換50cm,能達到設計要

1、地基處理方法有許多，對於180KPa的粉質粘土而言，地基土已經相當不錯了，如想提高其承載力可採用復合地基或強夯的處理方式。
2、沒有詳細的數據，不好妄下結論，對於碎石樁而言，置換率更為重要。
3、如果你所說的碎石置換是採用碎石進行換填來提高其承載力的話，本人認為沒有意義，換填針對的多為軟弱土層，換填後的承載也很少能達到250kpa的。

Ⅳ 什麼叫天然地基.什麼是人工地基

人工地基,這好像不是一個規范名稱.
除了開挖回填外,地基處理主要方法常用的有有:
1.灰土樁
2.沙樁
3.碎石樁
4.水泥攪拌樁漿
5.CFG樁(低標號混凝土樁)
6.強夯
此外.還有排水固結,灌漿,托換技術,土工聚合物,錨固技術等.
凡採用各種樁加固的地基,統稱為復合地基,其加固原理為"1.置換,即將一部分土由樁來替換,因為樁的承載力要比土高得多.2.擠密,使原土擠得密實些,從而提高其承載力.上述前5種方法都是這樣.
復合地基的加固後承載力的計算通用公式如下:
復合地基承載力標准值=A*置換率(樁的面積/所加固地基的面積)*樁的承載力+B*(1-置換率)*原土的承載力
這個公式實際上是一個加權平均演算法,稍動腦子就很容易理解.凡是知道樁的承載力者,這個公式都可用,不必有懷疑.
在式中,A和B是系數,隨樁型的不同而不同,有的可以為1.0.
再具體的問題,請讀>,>.

Ⅳ 地基處理中一個樁孔梅花狀等邊三角形布置，請問一個孔擬處理的地基體積怎麼算

梅花三角樁。是碎石樁還是水泥土攪拌樁的呢。你說的清楚點了啊。計價應該是樁的體積要不就是整個地基處理的面積的。

Ⅵ 樁檢測方面 論文摘要翻譯

公路工程地質信息

(一)強夯法處理液化地基的施工管理

江蘇北部(如徐州、宿遷等)地區廣泛分布廢黃河泛濫沉積物，一般以亞砂土、亞粘土—細砂為主，埋層淺，地下水位高，天然地基承載力低，在地震作用下易產生液化現象。地基液化是引起構築物破壞的主要形式，同時該地區又受到我省主要的地震危險帶—郯廬地震帶的影響，因此在該地區國道主幹線京福、徐宿、連徐、寧宿徐、沂淮等高速公路建設中不可避免的遇到大面積液化地基處理問題。根據《公路工程抗震設計規范》(JTJ004—89)，對高速公路必須進行液化地基處理，這是減輕地震災害的根本性措施。因此，如何控制和管理好處理液化地基的施工，做到既經濟有效又安全可靠，對保證高速公路建成後的正常運營、減輕地震災害具有重大現實意義。

1 液化地基的國內外研究概況

地基液化分析與處理一直是土動力學的主要研究課題之一。液化一詞最早見於1920年Hazen.A的《動力沖填壩》用來說明卡拉弗拉斯沖填壩的毀壞。1936年Casagrande首先給出了砂土液化的判別方法——臨界孔隙比法。上世紀50年代，各國學者對砂土液化進行了廣泛研究，主要包括：砂土液化的機理，砂土液化的預估方法，砂土液化的地基處理等。

所謂液化是指由於孔隙水壓增加及有效應力降低而引起粒狀材料(砂土、粉土甚至包括礫石)由固態轉變成液態的過程。影響液化的因素有：①顆粒級配，包括粘粒、粉粒含量，平均粒徑d50；②透水性能；③相對密度；④結構；⑤飽和度；⑥動荷載，包括振幅、持時等。

我國《工業與民用建築抗震設計規范》(TJ11—78)根據1971年以前8次大地震的數據，參考美國、日本的有關研究成果給出了以臨界標准貫入擊數為指標的砂土液化判別公式。現行規范《建築抗震設計規范》(GBJ11—89)通過對海城、唐山地震的系統研究，結合國外大量資料，對原規范進行了修改，採用了兩步評判原則，並對臨界標貫擊數公式進行了修改，使之更符合實際。在國標《岩土工程勘察規范》(GB50021—94)中，對此又進行了補充，給出了液化比貫入阻力臨界值和液化剪切波速臨界值公式，用來進行液化判別。在公路工程中，基本上沿用上術兩步評判原則，採用了臨界標貫擊數判別方法，並根據公路工程中的研究成果，給出了臨界標貫擊數的計算公式。這些規范在我國工程界得到了廣泛應用。

2 高等級公路可液化地基處理方案的確定。

液化地基處理恰當與否，關繫到整個工程的質量、投資和進度。因此其重要性已越來越多地被人們所認識。對於高速公路這樣大面積處理可液化土而言，強夯法和干振碎石樁法是首選的處理手段。當全液化地基路段較長，需處理面積大，公路沿線外緣較近范圍內無村莊，無重要構造物時，強夯法是比較理想的地基處理方法。

強夯法處理地基是20世紀60年代末Menard技術公司首先創立的，該方法將80…400kN重錘從落距6—40m處自由落下，給地基以沖擊和振動，從而提高地基土的強度並降低其壓縮性。強夯法常用來加固碎石、砂土、粘性土、雜填土、濕隱性黃土等各類地基土。由於其具有設備簡單、施工速度快、適用范圍廣、節約三材、經濟可行、效果顯著等優點，經過20多年來的應用與發展，強夯法處理地基受到各國工程界的重視，並得以迅速推廣，取得了較大的經濟效益和社會效益。

由於強夯處理的對象(即地基土)非常復雜，一般認為不可能建立對各類地基土均適合的具有普遍意義的理論，但對地基處理中經常遇到的幾種類型土，還是有規律可循的。實踐證明，用強夯法加固地基，一定要根據現場的地質條件和工程作用要求，正確選用強夯參數，一般通過試驗來確定以下強夯參數：

(1)有效加固深度：有效加固深度既是選擇地基處理方法的重要依據，又反映了處理效果。

(2)單擊夯擊能：單擊夯擊能等於錘重×落距。

(3)最佳夯擊能：從理論上講，在最佳夯擊能作用下，地基土中出現的孔隙水壓力達到土的自重壓力，這樣的夯擊能稱最佳夯擊能。因此可根據孔隙水壓力的疊加值來確定最佳夯擊能。在砂性土中，孔隙水壓力增長及消散過程僅為幾分鍾，因此孔隙水壓力不能隨夯擊能增加而疊加，可根據最大孔隙水壓力增量與夯擊次數關系來確定最佳夯擊能。

夯點的夯擊次數，可按現場試夯得到的夯擊次數和夯沉量關系曲線確定，應同時滿足下列條件：(①夯坑周圍地面不應發生過大隆起；②不因夯坑過深而發生起錘困難；③每擊夯沉量不能過小，過小無加固作用。夯擊次數也可參照夯坑周圍土體隆起的情況予以確定，就是當夯坑的豎向壓縮量最大，而周圍土體的隆起最小時的夯擊數。對於飽和細粒土，擊數可根據孔隙水壓力的增長和消散來決定，當被加固的土層將發生液化時的擊數即為該遍擊數，以後各遍擊數也可按此確定。

(4)夯擊遍數：夯擊遍數應根據地基土的性質確定，地基土滲透系數低，含水量高，需分3—4遍夯擊，反之可分兩遍夯擊，最後再以低能量「搭夯」一遍，其目的是將松動的表層土夯實。

(5)間歇時間：所謂間歇時間，是指相鄰夯擊兩遍之間的時間間隔。Menard指出，一旦孔隙水壓力消散，即可進行新的夯擊作業。

(6)夯點布置和夯點間距：為了使夯後地基比較均勻，對於較大面積的強夯處理，夯擊點一般可按等邊三角形或正主形布置夯擊點，這樣布置比較規整，也便於強夯施工。由於基礎的應力擴散作用，強夯處理范圍應大於基礎范圍，其具體放大范圍，可根據構築物類型和重要性等因素考慮確定。

夯點間距可根據所要求加固的地基土性質和要求處理深度而定。當土質差、軟土層厚時應適當增大夯點間距，當軟土層較薄而又有砂類土夾層或土夾石填土等時，可適當減少夯距。夯距太小，相鄰夯點的加固效應將在淺處疊加而形成硬層，影響夯擊能向深部傳遞。

3 強夯法處理液化地基的質量控制與管理

3.1 施工單位選擇

對參與施工的強夯施工單位，各施工標段中標單位要先審查其施工資質、信譽和業績，並附有前業主對該單位的書面評價報告；任何單位不得將強夯分包給個人施工。各中標單位將經初步篩選合格的施工隊伍形成書面推薦報告，經駐地監理審核後，上報主管部門，經批准後方可進場。進場後不得再分包或轉包，否則，駐地監理工程師將責令分包單位立即退場，損失自負。

3.2 施工准備

編寫施工組織設計，經駐地監理組審查，監理組提出書面審查意見，報總監代表審批同意方可施工。

3.3 施工管理

(1)施工單位要按設計圖要求編制夯點編號圖，編號圖要清晰、規范、科學。

(2)施工單位必須制定嚴格的安全管理措施，現場操作人員必須戴安全帽，並對施工機械定期作安全檢查。在強夯區四周要設置醒目的危險警告標志和安全管理措施，不允許行人和非施工車輛進入強夯區，以確保操作員、過往行人和車輛的安全。

(3)施工單位要對強夯機械進行編號，每台強夯機械必須持有監理組發放的《施工許可證》方可進行強夯施工。

(4)施工單位除在強夯機械上掛《施工許可證》外，還必須掛有《機械操作主要人員》和《施工技術參數》兩塊醒目的牌子，進行機械操作的主要人員必須掛牌上崗。

(5)施工單位要制定施工要點供現場人員執行。

(6)鋪設墊層前要對原地面進行清表並整平，且要按每20米一個斷面，每個斷面5個規定測點，測量清表後標高。

(7)用水準儀測量墊層鋪設前、後的對應測點標高，初步確定墊層厚度，每20米一個斷面，每個斷面5個規定測點，再按每斷面挖1處深坑，進一步確定墊層厚度(控坑必須在測點位置上)。

(8)墊層寬度按每20米一處用鋼尺丈量。

(9)按設計要求進行夯點布置，夯點定位布置用鋼尺按100%的頻率丈量。

(10)夯錘必須過磅稱重。夯擊能在強夯施工前必須檢測，並滿足設計要求。每夯擊100次，用鋼尺量一次夯錘落距。

(11)施工單位必須及時排出夯坑內積水。

(12)主、副、滿夯的間隙時間要根據現場情況作必要的調整，但間隙時間必須滿足72小時。需要調整間隙時間由現場監理工程師確定。

(13)遇到不需拆遷的高壓電線時，施工單位必須安排集中施工的方案，市高指向供電部門申請臨時停電。

(14)施工人員要認真做好強夯施工記錄，記錄要求清楚、真實。

(15)施工人員必須注意觀察已處理路段，發現異常情況及時報告駐地監理組和有關部門。

(16)在強夯區內的構造物必須在強夯完成後，才能進行構造物的下部施工。

4 用強夯法處理砂土液化地基的質量檢驗評定

4.1 基本要求

碎石墊層的碎石規格和質量必須符合設計要求。強夯施工必須按夯擊點確定的技術參數進行。以各個夯擊點的夯擊數作為施工控制數值。

4.2 實測項目表

表1 強夯法處理砂土液化地基實測項目表

項次
檢查
項目規定值

或允許偏差
檢查方法和頻率
規定分

1
夯擊能
不小於設計
1次/工點查施工記錄
15

2
夯擊次數
符合設計
查施工記錄
15

3
墊層厚度
不小於設計
4處/200m
15

4
墊層寬度
不小於設計
4處/200m
15

5
標貫擊數
符合設計
2處/工點
20

6
瑞利波
≥200m/s
1處/工點
20

註：(1)標准貫入試驗，按需3點/5000�且不少於3點進行。孔位隨機

布置。特殊地段適當加密。

(2)瑞利波法(SSW)按1點/40m，在中心線兩側各15m處交叉布點。

4.3 外觀鑒定

(1)填築碎石墊層前必須清表、整平，無明顯凸凹點，整平不符合要求扣2分。

(2)夯坑內積水應及時排除，不符合要求扣2分。

(3)夯後場地應平整，無局部隆起，不符合要求扣2分。

4.4 分項工程質量等級評定

(1)分項工程評分在85分及以上者為優良；70~85分者為合格；70分以下者為不合格。

(2)若標貫擊數、瑞利波不合格時，則該分項工程不合格，可進行加固處理，再重新評定其質量等級。

5 結語

在京福、徐宿、寧宿徐等高速公路液化地基強夯加固的施工實踐中，由於建設、監理及施工單位的高度重視，嚴格按有關質量要求和「施工指導意見」進行控制，尤其對強夯參數的確定都是經反復試驗論證後，選擇合適的參數指導施工，使強夯法處理液化地基段達到了設計要求，從已建成的高速公路處理路段的工後路基沉降觀測看，處理段液化地基強夯加固達到了預期目的。